| 【発明の名称】 |
Ｈ形鋼の圧延方法 |
| 【発明者】 |
【氏名】竹内 靖之
【氏名】東 悦男
|
| 【要約】 |
【課題】角形断面鋼片（ブルーム）を素材鋼片としてＨ形鋼を熱間圧延にて製造するに際して、フランジ外面に発生する圧着疵を適切に防止することができるＨ形鋼の圧延方法を提供する。
【解決手段】角形断面鋼片の厚さＴをＨ形鋼のフランジ幅Ｂの１．３倍〜１．５倍（すなわち、Ｔ／Ｂ＝１．３〜１．５）となるようにして圧延を行なう。 |
【特許請求の範囲】
【請求項１】
角形断面鋼片を素材鋼片としてＨ形鋼を熱間圧延にて製造するに際して、前記角形断面鋼片の厚さをＨ形鋼のフランジ幅に対して所定の比率とすることを特徴とするＨ形鋼の圧延方法。
【請求項２】
前記角形断面鋼片の厚さをＨ形鋼のフランジ幅に対して１．３倍〜１．５倍とすることを特徴とする請求項１に記載のＨ形鋼の圧延方法。
|
【発明の詳細な説明】【技術分野】
【０００１】
本発明はＨ形鋼の圧延方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、Ｈ形鋼の熱間圧延は一例として図６に示すように、加熱炉１１から抽出された素材鋼片を粗ミル１２、粗ユニバーサルミル群１３、中間ユニバーサルミル群１４、仕上ユニバーサルミル１５の順に圧延することで行われる。素材鋼片としては、矩形断面の鋼片（スラブ）、角形断面の鋼片（ブルーム）や、略Ｈ形断面の鋼片（ビームブランク）が使用される。そして、その素材鋼片を１個または複数個の造形孔型を刻設した粗ミル１２にて所定のＨ形鋼用粗形鋼片に造形する。粗ミル１２にて造形された粗形鋼片は、粗ユ二バールミル群１３、ついで、中間ユニバーサルミル群１４にて複数パスの往復圧延を行った後、仕上ユ二バールミル１５により１パスで成形し、Ｈ形鋼に圧延される（例えば、特許文献１参照。）。
【０００３】
ちなみに、図２は、圧延されて製品となったＨ形鋼の断面形状を示すものであり、ウェブ高さＨ、フランジ幅Ｂ、ウェブ厚ｔ１、フランジ厚ｔ２を備えている。
【特許文献１】特開２０００−２３３２０１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記のようなＨ形鋼の熱間圧延方法において、図３に示したような角形断面の鋼片（ブルーム）を素材鋼片として用いた場合、図５に示したような製品のフランジ外面に圧着疵（へげ疵）２１が生じることがある。そのため、圧延後に圧着疵２１を除去する手入れ作業が必要となり、製造能率の低下や製造コストの上昇を招いている。
【０００５】
本発明は、上記のような問題を解決するためになされたものであり、角形断面鋼片（ブルーム）を素材鋼片としてＨ形鋼を熱間圧延にて製造するに際して、フランジ外面に発生する圧着疵を適切に防止することができるＨ形鋼の圧延方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、本発明は以下の特徴を有する。
【０００７】
［１］角形断面鋼片を素材鋼片としてＨ形鋼を熱間圧延にて製造するに際して、前記角形断面鋼片の厚さをＨ形鋼のフランジ幅に対して所定の比率とすることを特徴とするＨ形鋼の圧延方法。
【０００８】
［２］前記角形断面鋼片の厚さをＨ形鋼のフランジ幅に対して１．３倍〜１．５倍とすることを特徴とする前記［１］に記載のＨ形鋼の圧延方法。
【発明の効果】
【０００９】
本発明においては、角形断面鋼片を素材鋼片としてＨ形鋼を熱間圧延にて製造するに際して、フランジ外面に発生する圧着疵を適切に防止することができる。その結果、製造能率の向上や製造コストの低減を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
本発明者らは、素材鋼片として角形断面鋼片（粗角）を用いて熱間圧延にてＨ形鋼を製造した場合に、製品のフランジ外面に圧着疵が発生する原因について調査検討を行なった。その結果、図４に一例を示す粗ミル１２の造形孔型１２ａにおいて、噛み出し（オーバーフィル）２２が発生している痕跡を見付け、この噛み出し２２の位置が圧着疵２１の発生位置と対応していることから、噛み出し２２が圧着疵２１の起因になっていると推定した。
【００１１】
そこで、本発明者らは、造形孔型１２ａにおける噛み出し２２の発生を抑止する方法について検討を行い、その結果、噛み出し２２の発生を抑止するには、角形断面鋼片（粗角）の厚さをＨ形鋼のフランジ幅に対して適切な比率とすることがよいとの考えに至った。
【００１２】
すなわち、通常、図３に示した角形断面鋼片（粗角）については、粗角を造形孔型１２ａで圧延する際の上下方向の寸法である粗角厚さＴと左右方向の寸法である粗角幅Ｌは、製品寸法との関係で定められるが、粗角厚さＴについては、フランジの成形性やフランジ幅の寸法精度を安定的に確保する観点から比較的厚くする方向で定められているので、そのことが造形孔型１２ａにおける噛み出し２２の発生に繋がっていると判断された。
【００１３】
したがって、粗角の厚さＴを製品フランジ幅Ｂに対して適切な比率とすることによって、フランジの成形性やフランジ幅の寸法精度を確保しつつ、造形孔型１２ａにおける噛み出し２２を抑止して圧着疵２１の発生を防止することができると考えた。
【００１４】
上記の考え方に基づいて、粗角厚さＴと製品フランジ幅Ｂとの関係を整理したものを本発明の一実施形態として図１に示す。
【００１５】
図１において、直線Ｔ＝１．３Ｂより下方の領域（すなわち、Ｔ＜１．３Ｂの領域）は、製品のフランジ幅の寸法精度を確保することができない領域である。一方、直線Ｔ＝１．５Ｂより上方の領域（すなわち、Ｔ＞１．５Ｂの領域）は、造形孔型で噛み出しが発生する領域である（図１中の□印が位置する領域）。これに対して、直線Ｔ＝１．３Ｂと直線Ｔ＝１．５Ｂに挟まれた領域（すなわち、１．３Ｂ≦Ｔ≦１．５Ｂの領域）が、製品のフランジ幅の寸法精度を確保しつつ、造形孔型１２ａにおける噛み出し２２を防止できる領域である（図１中の◆印が位置する領域）。
【００１６】
以上のことから、この実施形態においては、角形断面鋼片（粗角）を素材鋼片としてＨ形鋼を熱間圧延にて製造するに際して、粗角の厚さＴをＨ形鋼のフランジ幅Ｂの１．３倍〜１．５倍（すなわち、Ｔ／Ｂ＝１．３〜１．５）となるようにしている。
【００１７】
これによって、製品のフランジ幅の寸法精度を確保しつつ、造形孔型における噛み出しを抑止してフランジ圧着疵の発生を適切に防止することができるようになる。その結果、製造能率の向上や製造コストの低減を図ることができる。
【実施例】
【００１８】
ウェブ高さＨが３００ｍｍ、フランジ幅Ｂが１５０ｍｍのＨ形鋼について、従来例として、粗角高さＴがフランジ幅Ｂの１．６３倍（Ｔ／Ｂ＝１．６３）となる粗角を用いて圧延した場合と、本発明例として、粗角高さＴがフランジ幅Ｂの１．５０倍（Ｔ／Ｂ＝１．５０）となる粗角を用いて圧延した場合とを比較した。
【００１９】
その結果、従来例ではフランジ圧着疵の発生率が１％以上であったのに対して、本発明例ではフランジ圧着疵の発生が皆無となった。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の一実施形態における粗角厚さと製品フランジ幅の関係を示す図である。
【図２】Ｈ形鋼の断面図である。
【図３】角形鋼片（粗角）の断面図である。
【図４】造形孔型における噛み出しの説明図である。
【図５】フランジの圧着疵の説明図である。
【図６】Ｈ形鋼の圧延設備の配置図である。
【符号の説明】
【００２１】
１１ 加熱炉
１２ 粗ミル
１２ａ 造形孔型
１３ 粗ユニバーサルミル群
１４ 中間ユニバーサルミル群
１５ 仕上ユニバーサルミル
２１ 圧着疵
２２ 噛み出し
|
| 【出願人】 |
【識別番号】０００００１２５８
【氏名又は名称】ＪＦＥスチール株式会社
|
| 【出願日】 |
平成１８年２月１５日（２００６．２．１５） |
| 【代理人】 |
【識別番号】１００１０５９６８
【弁理士】
【氏名又は名称】落合 憲一郎
【識別番号】１００１３０８３４
【弁理士】
【氏名又は名称】森 和弘
|
| 【公開番号】 |
特開２００７−２１６２４５（Ｐ２００７−２１６２４５Ａ） |
| 【公開日】 |
平成１９年８月３０日（２００７．８．３０） |
| 【出願番号】 |
特願２００６−３７７００（Ｐ２００６−３７７００） |
|