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【発明の名称】 放電灯点灯回路
【発明者】 【氏名】伊藤 昌康

【氏名】武田 仁志
【要約】 【課題】複数の放電灯の点灯制御を行う点灯回路において、リプル電流及びノイズの抑制及び小型化、低コスト化を図る。

【解決手段】複数の放電灯を点灯制御する放電灯点灯回路において、スイッチング素子のオン／オフ制御により、直流入力電圧を所望の直流電圧に変換するための直流−直流変換回路を複数（３＿１、３＿２）設ける。そして、各直流−直流変換回路を構成するそれぞれのスイッチング素子に対して制御回路７からの制御信号を供給するとともに、各スイッチング素子の導通又は非導通状態が、非同期の関係となるように制御する。
【特許請求の範囲】
【請求項１】 スイッチング素子のオン／オフ制御により、直流入力電圧を所望の直流電圧に変換するための直流−直流変換回路を複数備えるとともに、複数の放電灯を点灯制御する放電灯点灯回路において、上記直流−直流変換回路を構成するそれぞれのスイッチング素子の導通又は非導通状態が、非同期となるように制御されることを特徴とする放電灯点灯回路。
【請求項２】 請求項１に記載の放電灯点灯回路において、直流−直流変換回路を構成するそれぞれのスイッチング素子についてオン／オフ制御を行う制御回路が、異なる発振周波数の信号に基いた制御信号を各スイッチング素子にそれぞれ供給することを特徴とする放電灯点灯回路。
【請求項３】 請求項１に記載の放電灯点灯回路において、直流−直流変換回路を構成するそれぞれのスイッチング素子についてオン／オフ制御を行う制御回路が、位相のずれた発振信号に基く制御信号を各スイッチング素子にそれぞれ供給することを特徴とする放電灯点灯回路。
【発明の詳細な説明】【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、複数の放電灯について点灯制御を行う点灯回路において、リプル電流及びノイズを抑制するための技術に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】放電灯（メタルハライドランプ等）の点灯回路の構成として、直流電源、直流−直流変換回路（ＤＣ−ＤＣコンバータ）、直流−交流変換回路（フリッジ型回路等）、起動回路等を備えたものが知られているが、複数の放電灯、例えば、２つの放電灯について点灯制御を行うための点灯回路の構成形態としては、直流−直流変換回路と直流−交流変換回路とを組みとして含む回路を２組用意して、各回路で放電灯をそれぞれ点灯させる形態と、正極性出力が得られる直流−直流変換回路及び負極性出力が得られる直流−直流変換回路と１つの直流−交流変換回路を使って２つの放電灯を点灯させる形態が挙げられる。
【０００３】いずれにしても、１つの制御回路を用いて２つの放電灯を個々に点灯制御できるので、構成の簡単化や低コスト化にとって有利となる。例えば、ＰＷＭ（パルス幅変調）制御を採用する場合には、ある決められた周波数の鋸歯状波を発生させるとともに、放電灯にかかる電圧や電流を検出して、これらの検出信号をもとに演算される演算信号（直流電圧）を、当該鋸歯状波と比較（コンパレート）することにより制御信号を得る。そして、当該制御信号を、各直流−直流変換回路のスイッチング素子に供給してそのオン／オフ制御を行うことで当該素子についてのデューティー比（あるいはデューティーサイクル）を規定することができる（その結果、直流−直流変換回路の出力電圧が決定される。）。
【０００４】図８はそのような回路の要部だけを示したものであり、一方の放電灯について検出される電圧検出信号及び電流検出信号に基く演算信号（これを「ＥＡ１」と記す。）がコンパレータＣ１に正入力として供給され、また、他方の放電灯について検出される電圧検出信号及び電流検出信号に基く演算信号（これを「ＥＡ２」と記す。）がコンパレータＣ２に正入力として供給される。
【０００５】各コンパレータＣ１、Ｃ２の負入力端子に供給される鋸歯状波（これを「ＳＡＷ」と記す。）については、例えば、抵抗ＲＴとコンデンサＣＴによる時定数を利用した発振回路ｄで生成されるが、制御回路において発振回路の共用化を図ることで回路素子数を低減することができる。つまり、一方の直流−直流変換回路に対する制御信号を得るために使用する鋸歯状波と、他方の直流−直流変換回路に対する制御信号を得るために使用する鋸歯状波とを同一の信号とし、当該信号に対して、放電灯毎の演算信号ＥＡ１、ＥＡ２をそれぞれのコンパレータＣ１、Ｃ２で比較した結果（図に示す出力信号ＳＯ１、ＳＯ２）が各直流−直流変換回路を構成する個々のスイッチング素子に供給されることでそれらのオン／オフ制御がなされ、各々のデューティー比が決定される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記した回路構成では、各直流−直流変換回路を構成する個々のスイッチング素子について、そのオン状態に同期関係が発生してしまうため、下記に示す不都合が発生する。
【０００７】・リプル電流（あるいはリップル電流）の増大・ラジオ（周波数）ノイズが大きくなること。
【０００８】図９は、上記した演算信号ＥＡ１、ＥＡ２の電位と、鋸歯状波ＳＡＷの波形、コンパレータＣ１の出力信号ＳＯ１、コンパレータＣ２の出力信号ＳＯ２について、波形及び位相関係の一例を示したものである。尚、信号ＳＯ１（又はＳＯ２）については、信号ＥＡ１（又はＥＡ２）の電位よりもＳＡＷの電位の方が大きくなったときにＬ（ロー）レベルとなる。
【０００９】信号ＳＯ１、ＳＯ２に基いて各直流−直流変換回路のスイッチング素子がオン／オフ制御されるため、両素子が同期してオン状態やオフ状態になると、直流−直流変換回路の入力段に設けられたコンデンサのリプル電流が大きくなり、当該コンデンサの大容量化や大型化、コスト上昇の原因となる。
【００１０】また、リプル電流が大きくなるということは、ノイズ成分もそれに応じて大きくなることを意味し、よって、ノイズを抑制するための素子や部品の追加等を余儀なくされ、回路規模の大型化やコスト上昇を招くことになる。
【００１１】そこで、本発明は、複数の放電灯の点灯制御を行う点灯回路において、リプル電流及びノイズの抑制及び小型化、低コスト化を課題とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は上記した課題を解決するために、スイッチング素子のオン／オフ制御により、直流入力電圧を所望の直流電圧に変換するための直流−直流変換回路を複数備えるとともに、複数の放電灯を点灯制御する放電灯点灯回路において、直流−直流変換回路を構成するそれぞれのスイッチング素子の導通又は非導通状態が、非同期となるように制御するものである。
【００１３】本発明によれば、直流−直流変換回路を構成するそれぞれのスイッチング素子に対して供給される信号が同期しないように制御することで、リプル電流やラジオノイズを抑制することができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】図１及び図２は、本発明に係る放電灯点灯回路の基本構成について説明するための図である。
【００１５】本発明は、複数の放電灯にかかる点灯制御を行うための点灯回路に関するものであり、例えば、２つの放電灯について点灯制御を行うための点灯回路の構成形態として、下記に示す態様が挙げられる。
【００１６】（Ａ）直流−直流変換回路及び直流−交流変換回路を含む回路を２組用意して、各回路によってそれぞれの放電灯の点灯制御を行う形態（Ｂ）正極性出力が得られる直流−直流変換回路と負極性出力が得られる直流−直流変換回路とを含む電源回路部と、１つの直流−交流変換回路を使って２つの放電灯のそれぞれを点灯させる形態。
【００１７】図１は形態（Ａ）の構成例を示すものであり、点灯回路１Ａは、下記に示す構成要素を備えている（括弧内の数字は符号を示す。）。
【００１８】・直流電源（２）
・直流−直流変換回路（３＿１、３＿２）
・直流−交流変換回路（４＿１、４＿２）
・起動回路（５＿１、５＿２）
・放電灯（６＿１、６＿２）
・制御回路（７）。
【００１９】本構成では、放電灯６＿１に対する回路として、直流−直流変換回路３＿１、直流−交流変換回路４＿１、起動回路５＿１が設けられるとともに、放電灯６＿２に対する回路として、直流−直流変換回路３＿２、直流−交流変換回路４＿２、起動回路５＿２が設けられており、制御回路７が共通化されている。
【００２０】つまり、放電灯点灯回路１Ａにおいて、直流電源２から点灯スイッチ（図示せず。）を介して直流−直流変換回路３＿１、３＿２に直流電圧がそれぞれ供給された後、それらの出力電圧が直流−交流変換回路４＿１、４＿２にそれぞれ供給される。尚、各直流−直流変換回路については、当該回路を構成するスイッチング素子のオン／オフ制御により、直流入力電圧を所望の直流電圧に変換するための構成、例えば、スイッチングレギュレータの構成を有するＤＣ−ＤＣコンバータ（チョッパー式、フライバック式等。）の回路構成が挙げられる。また、直流−交流変換回路としては、ブリッジ型回路（フルブリッジ回路）等が挙げられるがその如何は問わない。
【００２１】起動回路（所謂スターター回路）５＿１は、放電灯６＿１に対して起動パルスを供給する回路であり、当該起動パルスを直流−交流変換回路４＿１の出力に重畳させた上で放電灯６＿１に送出する。また、起動回路５＿２は、放電灯６＿２に対して起動パルスを供給する回路であり、当該起動パルスを直流−交流変換回路４＿２の出力に重畳させた上で放電灯６＿２に送出する。
【００２２】制御回路７は、各放電灯の状態に応じた点灯制御を行うものであり、直流−直流変換回路３＿１、３＿２に対する制御信号を送出してそれらの出力電圧を制御したり、直流−交流変換回路４＿１、４＿２に対して制御信号を送出してそれらの交番動作について制御する。
【００２３】図２は形態（Ｂ）の構成例を示すものであり、点灯回路１Ｂは、下記に示す構成要素を備えている（括弧内の数字は符号を示す。）。
【００２４】・直流電源（２）
・直流−直流変換回路（３Ｂｐ、３Ｂｍ）
・直流−交流変換回路（４）
・起動回路（５＿１、５＿２）
・放電灯（６＿１、６＿２）
・制御回路（７）。
【００２５】図１の点灯回路１Ａとの相違点は、下記に示す通りである。
【００２６】・直流−直流変換回路として、正極性の電圧出力を得るための回路部３Ｂｐ（ＤＣ−ＤＣコンバータ）と、負極性の電圧出力を得るための回路部３Ｂｍ（ＤＣ−ＤＣコンバータ）とが互いに並列の関係をもって配置されていること・直流−交流変換回路４が１つの回路（フルフリッジあるいはＨブリッジ型回路等。）として共通化されていること・制御回路７が、回路部３Ｂｐ、３Ｂｍに対してそれぞれ制御信号を送出することで、当該回路部内のスイッチング素子のオン／オフ制御がなされて出力電圧が制御されるとともに、制御回路７から直流−交流変換回路４に対して制御信号を送出してその交番動作について制御がなされること。
【００２７】ところで、各直流−直流変換回路を構成するそれぞれのスイッチング素子については、制御回路７からの制御信号が供給されることで、当該素子のオン／オフ制御（あるいは導通、非導通の制御）が行われるが、その際に各素子の状態が同期してしまうと上記した不都合が生じるので、これを避けるには、異なる発振周波数の信号に基いた制御信号を各スイッチング素子に供給することが好ましい。
【００２８】図３は、直流−直流変換回路の構成例（フライバック式）について要部を示したものであり、２つのトランスＴ１、Ｔ２を用いている。
【００２９】トランスＴ１、Ｔ２の各一次巻線Ｔ１ｐ、Ｔ２ｐは互いに並列の関係をもって接続されており、一次巻線Ｔ１ｐの一端がインダクタＬを介して直流電源Ｅに接続され、Ｔ１ｐの他端にはスイッチング素子ＳＷ１（図にはスイッチの記号で示すが、電界効果トランジスタ等が用いられる。）が接続されている。また、一次巻線Ｔ２ｐの一端がインダクタＬを介して直流電源Ｅに接続され、Ｔ２ｐの他端にはスイッチング素子ＳＷ２（図にはスイッチの記号で示すが、電界効果トランジスタ等が用いられる。）が接続されている。尚、スイッチング素子ＳＷ１、ＳＷ２には、制御回路７からの制御信号が供給されてそれらのスイッチング制御が行われるようになっている。
【００３０】トランスＴ１、Ｔ２の前段にはコンデンサＣが設けられており、図中に示す電流「ＩＲＰ」は当該コンデンサに流れるリプル電流を示している。
【００３１】尚、各トランスＴ１、Ｔ２の二次巻線Ｔ１ｓ、Ｔ２ｓには、ダイオード及びコンデンサからなる整流平滑回路がそれぞれ設けられている。つまり、ダイオードＤ１のアノードが二次巻線Ｔ１ｓの一端に接続され、該ダイオードＤ１のカソードがコンデンサＣ１を介して二次巻線Ｔ１ｓの他端に接続されており、コンデンサＣ１の端子電圧が上記回路３＿１の出力として得られる。また、ダイオードＤ２のカソードが二次巻線Ｔ２ｓの一端に接続され、該ダイオードＤ２のアノードがコンデンサＣ２を介して二次巻線Ｔ２ｓの他端に接続されており、コンデンサＣ２の端子電圧が上記回路３＿２の出力として得られる。
【００３２】図４は上記回路３Ｂｐ、３Ｂｍの構成例を示したものであり、図３の構成との相違は、コンデンサＣ１の一端（二次巻線Ｔ１ｓとの接続点）とコンデンサＣ２の一端（二次巻線Ｔ２ｓとの接続点）とを接続して接地した点である。つまり、回路３Ｂｐは、トランスＴ１、スイッチング素子ＳＷ１、ダイオードＤ１、コンデンサＣ１を備えており、Ｃ１から正極性の出力電圧が得られ、また、回路３Ｂｍは、トランスＴ２、スイッチング素子ＳＷ２、ダイオードＤ２、コンデンサＣ２を備えており、Ｃ２から負極性の出力電圧が得られる。
【００３３】図５はＰＷＭ（パルス幅変調）制御を採用した場合における制御回路の構成例についてその要部を示したものである。
【００３４】図中に示す信号「Ｓ１」は、放電灯６＿１について検出される電圧検出信号及び電流検出信号に基く演算信号を示しており、エラーアンプ８＿１に負入力として供給される。また、信号「Ｓ２」は放電灯６＿２について検出される電圧検出信号及び電流検出信号に基く演算信号であり、エラーアンプ８＿２に負入力として供給される。尚、放電灯の電圧検出信号としては、例えば、直流−直流変換回路の出力電圧を分圧することで得られ、電流検出信号としては、直流−直流変換回路の出力電流で代用したり、あるいは放電灯に検出用抵抗（シャント抵抗）を接続して検出することができる。また、演算信号については、制御の内容に依存すること及び本発明に関する限り演算信号の生成方法の如何を問わないことから詳細な説明を省略する（例えば、特開平４−１４１９８８号公報、特開２００１−６８９１号公報等を参照。）。
【００３５】エラーアンプ８＿１、８＿２の正入力端子には、所定の基準電圧「Ｅref」がそれぞれ供給されており、エラーアンプ８＿１の出力信号（これを「ＥＡ１」と記す。）が後段のコンパレータＣ１に正入力として供給される。また、エラーアンプ８＿２の出力信号（これを「ＥＡ２」と記す。）が後段のコンパレータＣ２に正入力として供給される。
【００３６】鋸歯状波の発生回路については、各コンパレータＣ１、Ｃ２に対して別々に設けられている。つまり、鋸歯状波発生回路９＿１、９＿２については、それらの発振周波数が異なっており、回路９＿１によって生成される鋸歯状波がコンパレータＣ１の負入力端子に供給され、回路９＿２によって生成される鋸歯状波がコンパレータＣ２の負入力端子に供給される。
【００３７】回路９＿１と９＿２は、抵抗及びコンデンサによる時定数の違いを除いて同形の構成をしているので、以下では、一方の回路９＿１についてのみ説明する（回路９＿２については、符号部分「＿１」を「＿２」に、「ＲＴ１」を「ＲＴ２」に、「ＣＴ１」を「ＣＴ２」に、「Ｃ１」を「Ｃ２」にといった具合に、適宜読み替えれば良い。）。
【００３８】抵抗ＲＴ１とコンデンサＣＴ１は直列接続され、抵抗ＲＴ１の一端には所定の基準電圧（これを「Ｅｒ１」と記す。）が供給され、当該抵抗ＲＴ１の他端がコンデンサＣＴ１を介して接地されている。
【００３９】コンパレータ１０＿１は、その正入力端子が抵抗ＲＴ１とコンデンサＣＴ１の接続点に接続されるとともに、コンパレータＣ１の負入力端子に接続されている。また、コンパレータ１０＿１の負入力端子には、抵抗１１＿１を介して所定の基準電圧（これを「Ｅｒ２」と記す。）が供給される。
【００４０】コンパレータ１０＿１の出力信号は、２つのスイッチ素子（図には簡略記号で示すが、電界効果トランジスタによるアナログスイッチ等。）１２＿１、１３＿１に送出される。そして、スイッチ素子１２＿１が小抵抗１４＿１を介してコンパレータ１０＿１の正入力端子に接続され、スイッチ素子１３＿１が抵抗１５＿１を介してコンパレータ１０＿１の負入力端子に接続されている。
【００４１】本例では、コンパレータＣ１の出力信号「ＳＯ１」に基いて一方の直流−直流変換回路のスイッチング素子がオン／オフ制御され、コンパレータＣ２の出力信号「ＳＯ２」に基いて他方の直流−直流変換回路のスイッチング素子がオン／オフ制御されるが、各抵抗ＲＴ１、ＲＴ２の抵抗値又は各コンデンサＣＴ１、ＣＴ２の静電容量値をそれぞれ変えることによって（回路９＿１、９＿２についての時定数を異ならせる。）、２つのスイッチング周波数が異なるように設定し、各直流−直流変換回路のスイッチング素子についてオン／オフのタイミングをずらすこと（非同期関係）ができる。尚、当該オン／オフのタイミングが偶然に一致する瞬間も発生し得るが、これは一過性のものであるため、全体としては上記のリプル電流「ＩＲＰ」を低減できる。
【００４２】尚、直流−直流変換回路のスイッチング素子について、各素子のオン／オフ制御のタイミングを完全に非同期とする（つまり、オン／オフのタイミングが一致する瞬間が全くないようにする）ためには、例えば、図６に示す構成例が挙げられる。
【００４３】図５に示した構成例との相違点は以下の通りである。
【００４４】・１つの鋸歯状波発生回路９＿１だけが設けられていること・コンパレータＣ１に対して、抵抗ＲＴ２及びコンデンサＣＴ２が付設されており、ＲＴ２の一端に基準電圧Ｅｒ１が供給され、その他端がコンパレータＣ１の負入力端子に接続されるとともにコンデンサＣＴ２を介して接地されていること・コンパレータＣ２に対して、抵抗ＲＴ２及びコンデンサＣＴ２が付設されており、ＲＴ２の一端に基準電圧Ｅｒ１が供給され、その他端がコンパレータＣ２の負入力端子に接続されるとともにコンデンサＣＴ２を介して接地されていること・ＲＴ１とＣＴ１（回路９＿１参照）による時定数の値が、ＲＴ２とＣＴ２による時定数値の半分に設定されていること・鋸歯状波発生回路９＿１に対して、Ｄフリップフロップ１６、さらには２入力ＡＮＤ（論理積）ゲート１７＿１、１７＿２及びスイッチ素子１８＿１、１８＿２（アナログスイッチ等）が設けられていること。
【００４５】尚、Ｄフリップフロップ１６は、各直流−直流変換回路に対する制御の切替用に設けられたものであり、そのクロック信号入力端子（ＣＫ）が鋸歯状波発生回路９＿１のコンパレータ１０＿１の出力端子に接続されており、Ｑ出力信号が２入力ＡＮＤゲート１７＿１の一方の入力端子に供給される。また、そのＱバー出力端子（図には記号「Ｑ」にオーバーラインを付して示す。）がＤ入力端子に接続され（１ビットカウンタの構成とされる。）、Ｑバー出力信号が２入力ＡＮＤゲート１７＿２の一方の入力端子に供給される。
【００４６】ＡＮＤゲート１７＿１、１７＿２の残りの入力端子はいずれも、鋸歯状波発生回路９＿１のコンパレータ１０＿１の出力端子に接続されており、ＡＮＤゲート１７＿１の出力信号を受けてオン／オフされるスイッチ素子１８＿１がコンパレータＣ１の負入力端子に接続されている（つまり、コンパレータ１０＿１の出力信号とＤフリップフロップ１６のＱ出力信号とがともにＨレベルのときにスイッチ素子１８＿１がオンして、コンパレータＣ１の負入力端子がＬレベルとなる。）。また、ＡＮＤゲート１７＿２の出力信号を受けてオン／オフされるスイッチ素子１８＿２がコンパレータＣ２の負入力端子に接続されている（コンパレータ１０＿１の出力信号とＤフリップフロップ１６のＱバー出力信号とがともにＨレベルのときにスイッチ素子１８＿２がオンして、コンパレータＣ２の負入力端子がＬレベルとなる。）。
【００４７】図７は、本回路の動作について説明するために、各部の波形及び位相関係を示したものであり、記号の意味は下記の通りである。
【００４８】・「ＳＡＷ」＝鋸歯状波発生回路９＿１により生成される鋸歯状波（その発振周波数はＲＴ１及びＣＴ１の時定数により規定される。）
・「ＳＡＷ２＿１」＝ＲＴ２及びＣＴ２によりコンパレータＣ１の負入力端子に供給される鋸歯状波・「ＳＡＷ２＿２」＝ＲＴ２及びＣＴ２によりコンパレータＣ２の負入力端子に供給される鋸歯状波尚、信号ＥＡ１、ＥＡ２やＳＯ１、ＳＯ２については既述の通りである。
【００４９】鋸歯状波発生回路９＿１による鋸歯状波ＳＡＷが２回発生する度に、Ｄフリップフロップ１６及びＡＮＤゲート１７＿１、１７＿２からなる論理回路によって、ＥＡ１（又はＥＡ２）との比較用の鋸歯状波ＳＡＷ２＿１（又はＳＡＷ２＿２）が１回発生して、コンパレータＣ１（又はＣ２）において両者の比較動作が行われる。つまり、ＳＡＷ２＿１とＳＡＷ２＿２の位相が半周期分ずれており（ＡＮＤゲート１７＿１、１７＿２の各出力信号の位相関係による。）、例えば、ＳＡＷ２＿１がＥＡ１の電位を超えたときにＳＯ１がＨレベルからＬレベルに反転し、その後にＳＯ１がＬレベルからＨレベルに反転する間、ＳＯ２はＨレベルのままである（これとは逆に、ＳＡＷ２＿２がＥＡ２の電位を超えたときにＳＯ２がＨレベルからＬレベルに反転し、その後にＳＯ２がＬレベルからＨレベルに反転する間、ＳＯ１はＨレベルのままである。）。
【００５０】このように、位相のずれた発振信号に基く制御信号を直流−直流変換回路の各スイッチング素子にそれぞれ供給することによって、各スイッチング素子についてオン／オフのタイミングが一致しないように制御することができるので、上記のリプル電流「ＩＲＰ」をさらに改善することができる。
【００５１】尚、以上の説明では、２つの放電灯を例にして説明したが、３以上の放電灯の点灯制御について本発明の内容を一般化して適用できることは勿論である。また、ＰＷＭ制御に限らず、その他の制御方式（例えば、ＰＦＭ:パルス周波数変調等）への適用も可能である。
【００５２】
【発明の効果】以上に記載したところから明らかなように、請求項１に係る発明によれば、直流−直流変換回路を構成するそれぞれのスイッチング素子に対して供給される信号が同期しないように制御することで、リプル電流やラジオノイズを抑制することができ、よって、直流−直流変換回路に容量の大きなコンデンサを必要とせず、ノイズ対策に必要なコストが少なくて済むので、回路の小型化及び低コスト化の面で有利となる。
【００５３】請求項２に係る発明によれば、異なる発振周波数の信号に基いた制御信号を各スイッチング素子にそれぞれ供給することによって、回路構成の複雑化を伴うことなく制御信号の非同期化を実現することができる。
【００５４】請求項３に係る発明によれば、位相のずれた発振信号に基く制御信号を各スイッチング素子にそれぞれ供給することによって、発振周波数を変更することなく、同一の発振回路を用いて制御信号の非同期化をより確実に実現することができる。
【出願人】 【識別番号】０００００１１３３
【氏名又は名称】株式会社小糸製作所
【出願日】 平成１３年２月１３日（２００１．２．１３）
【代理人】 【識別番号】１０００６９０５１
【弁理士】
【氏名又は名称】小松 祐治
【公開番号】 特開２００２−２３７３９５（Ｐ２００２−２３７３９５Ａ）
【公開日】 平成１４年８月２３日（２００２．８．２３）
【出願番号】 特願２００１−３４９７８（Ｐ２００１−３４９７８）