| 【発明の名称】 |
耐火物の湿式吹付け施工方法 |
| 【発明者】 |
【氏名】永 井 誠 二
【氏名】佐々木 久 晴
|
| 【要約】 |
【課題】不定形耐火物を吹付けしてもリバウンドロスが少なく、使用中の剥離が少なく耐用性の高い吹付け施工体を得る吹付け施工方法の提供を課題とする。
【解決手段】溶融金属容器の内面に耐火物ｃを吹付けノズル３を介して吹付けることにより施工体を形成する吹付け施工方法において、吹付けノズル３の１回のスキヤンにより形成される施工体Ｂの層厚を５０〜２５０ｍｍとし、吹付ノズルの中心軸Ｏ−Ｏとノズル３の水平方向および／または上下方向の吹付け面Ａに垂直な方向に対する角度θ，φをそれぞれ１０°〜６０°の範囲とした吹付け施工方法にある。 |
【特許請求の範囲】
【請求項１】不定形耐火物を吹付けノズルを介して吹付けることにより施工体を形成する吹付け施工方法において、前記吹付けノズルの１回のスキヤンにより形成される前記施工体の層厚を５０〜２５０ｍｍとし、前記吹付ノズルの中心軸と吹付け面に垂直な方向に対する水平方向および／または上下方向の角度をそれぞれ１０°〜６０°の範囲として吹付け施工することを特徴とする吹付け施工方法。
【請求項２】前記施工を自動吹付け装置により自動施工する請求項１記載の吹付け施工方法。
【請求項３】前記耐火物のタップフロー値が１５０〜２５０ｍｍである請求項１または２記載の吹付け施工方法。
【請求項４】前記吹付け施工体の厚みが５０ｍｍ以上の１層または複数の吹付け層とする請求項１〜３のいずれか１項記載の吹付け施工方法。
|
【発明の詳細な説明】【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は溶融金属容器や溶融金属処理炉などの内張りまたはその補修として不定形耐火物を施工する吹付け施工方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】取鍋、タンデイッシュ（Ｔ／Ｄ）、樋などの溶融金属容器の内張り耐火物の施工には、現在では定形煉瓦によるものよりも施工性がよく、かつ耐用性が改善された不定形耐火物の流し込み施工が一般に行われるようになっている。
【０００３】しかし流し込み施工方法は中子の設置、混練、運搬、鋳込み、脱枠等の作業が必要とされるので全てを自動化するのは困難である。
【０００４】また補修を行う場合でも流し込み継ぎ足し補修は不可能な部位があり、可能な部位でも手間が掛り、作業能率にも問題があった。
【０００５】そのため近年では施工面に直接不定形耐火物を吹付け施工する方法が開発され、その中でも耐火材に水分を予め添加混合してポンプで圧送し、吹付けノズルで硬化促進剤を高圧空気により耐火材に混合して施工面に吹付け施工する湿式吹付け施工方法は、品質を落とさずに自動化により施工性をさらに高め、加えて補修の効率化を図ることができるために特に注目され始めている。
【０００６】すなわちこの施工方法は、図８（Ａ）に示すように施工面Ａに対して吹付けノズルＸを直角に向けて耐火材Ｗを吹付けるようにしたもので、施工の進行に伴い吹付けノズルＸが図８（Ａ）のように矢印方向へ移動したとき、吹付けによる耐火材Ｗの跳ねかえりのためリバウンドロスが多くなるという不具合が生ずる。
【０００７】これは図８（Ｂ）に示した垂直方向への施工の場合も施工面Ａに対して同様な不具合が生ずる。図中、Ｂは施工体である。
【０００８】しかもこれらの吹付け施工方法は、吹付けノズルを人力あるいは手動により施工面に向けて施工しなければならず、作業者の作業環境（重筋作業、発埃）施工の効率化の面からも問題があり、これらの問題を解決するため近年では吹付けノズルの移動を自動化した吹付け施工方法が用いられてきている。
【０００９】例えば、先行技術の一例として実開昭６１−１７１５５６号公報（以下前者公報という）に記載された吹付けノズルでは、吹付けノズル本体の基端側を球面軸受で支持し、該吹付けノズル本体の先端側を外周面が球面リングに偏心せしめて貫通し、該球面リングを回転し得るように構成したことにより、ノズル本体の先端側が偏心量を略半径とする円弧を描き、これにより吹付けノズルの進行方向が変わっても常に均一な吹付けパターンが得られるようにした内容のものである。
【００１０】この吹付け施工方法では、不定形耐火物の耐用性を向上させる手段として、混練時の添加水分を低減して気孔を減少させた緻密質材料が使用されることになっているため圧送条件と吹付け条件を適性に管理することが難しいという問題がある。
【００１１】この問題を解決することを目的とした一例として特開平１０−３０８８５号公報（以下後者公報という）がある。この公報によるものは、水分を２〜８ｗ％添加して混練された耐火物を吹付けノズルを介して施工面に吹付け、その吹付け施工速度が２〜１０kg／Ｈｒ／cm2で、かつ吹付けノズルの１回のスキャンにより形成される吹付け施工体の層の厚みを１０〜１２０ｍｍにした不定形耐火物の吹付け施工方法である。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら前記先行技術にはつぎのような問題がある。すなわち、１）前者公報に記載された吹付けノズルは、吹付けノズルの進行方向が変わっても常に均一な吹付けパターンが得られるものの、ノズルが偏心回転するためリバウンドロスが多く、また５０ｍｍ以上の厚みの吹付けを行なった場合、施工面と盛り上がった施工体部分との段差によるリバウンドロスが多くなり、好ましくない。
【００１３】２）後者公報に記載された通常の吹付け方法（吹付けノズルの中心軸と施工面が垂直）では、１回の施工厚が５０ｍｍを越えると施工面と盛り上がった施工体部分とで段差ができ、やはりリバウンドロスが多くなって好ましくない。
【００１４】また施工面に垂直に吹くため１回の施工厚を５０ｍｍ以上にすることが難しく、これ以上の施工厚を得るには厚さ５０ｍｍ未満の薄い層を吹重ねることで層状に吹付けなければならない。
【００１５】しかしその場合、施工体が稼働面に対し平行な層状構造を持つことになり、使用中の剥離の原因となるので品質的にも好ましくない。
【００１６】すなわち図８に示したような従来の吹付け工法による一層吹付け厚みｍｍと接着率％との関係は図５のグラフのようになっている。ただし吐出量：３ｍ3／Ｈｒ，ノズル移動速度：３．３ｍ／ｍｉｎ，タップフロー値：１９０ｍｍ，材質：ハイアルミナとした条件から得たものである。このグラフからわかるように１回の施工厚を５０ｍｍ以上にすることは接着率の著しい低下を招くことになる。
【００１７】吹付けノズルの１回のスキャンにより形成される吹付け施工体の層厚みは、５０〜２５０ｍｍが好ましく、より好ましくは１００〜２００ｍｍである。
【００１８】このように吹付け施工厚みが５０ｍｍ未満では、施工面と吹付け施工体の盛り上がりの落差が小さく、高い接着率が得られるが、５０ｍｍを超えるとこの落差が大きくリバウンドロスが増え接着率が急激に低下するので角度をつけた吹付け施工を行う必要が生ずる。吹付けノズルの１回のスキャンにより形成される吹付け施工体の層厚みが２５０ｍｍを超えることは施工方法上困難である。
【００１９】本発明は上記従来の技術の諸問題に着目し、低水分で混合された不定形耐火物を吹付け施工してもリバウンドロスが少なく、かつ施工体の稼働面に対し平行な層状構造を無くするとともに、使用中の剥離が少なく耐用性の高い吹付け施工体を得ることのできる不定形耐火物の吹付け施工方法を提供することにある。
【００２０】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する手段として本発明は、溶融金属容器の内面に耐火物を吹付けノズルを介して吹付けることにより施工体を形成する吹付け施工方法において、前記吹付けノズルの１回のスキヤンにより形成される前記施工体の層厚を５０〜２５０ｍｍとし、前記吹付ノズルの中心軸と吹付け面に対する水平方向および／または上下方向の角度を吹付け面に垂直な方向に対しそれぞれ１０°〜６０°の範囲として吹付け施工するようにした方法にある。
【００２１】そして前記施工は自動吹付け装置により自動施工することにある。
【００２２】またこのとき前記耐火物のタップフロー値は１５０〜２５０ｍｍであり、吹付け施工体の厚みは５０ｍｍ以上の１層または複数の吹付け層としたことにある。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図面に示す実施の形態を参照して説明する。
【００２４】図１は本発明の不定形耐火物の吹付け施工方法を適用する自動吹付け装置１の概略を示すもので、耐火材粉末ａと水ｂを混練するためのミキサー２と、該ミキサー２から排出される耐火物ｃを吹付けノズル３まで配管４を通して圧送するための圧送ポンプ５と、耐火物ｃに硬化促進剤ｄを供給するための硬化促進剤供給手段６と、吹付けノズル３において耐火物ｃに硬化促進剤ｄを混合させて施工面Ａに吹付けるための高圧空気を供給するコンプレッサ７と、このコンプレッサ７から吹付けノズル３に至る配管８、および図２に示すノズル移動手段１０とから構成されている。図中、Ｂは施工体、Ｃはパーマ煉瓦、Ｄは鉄皮である。
【００２５】ここでノズル移動手段１０は例えば本件出願人の出願に係る特開平１０−２１２５１２号公報に示されるような装置であって、前記吹付けノズル３を支え、ノズル角度を自由に変更できる支持機構２０を備えている。
【００２６】その具体的構造を示すと、補修すべき施工面１１の上部幅方向にレール１２が敷設され、このレール１２上にはモータ１３により走行自在な走行台車１４が載装され、その走行台車１４の上部には該台車の走行方向に対し直角方向に固定された一対のガイドレール１５，１５があってその上に電動シリンダ１６により走行自在な横行台車１７が載装されている。なお前記レール１２は天井走行クレーン等を使用して敷設されている。前記横行台車１７の上面には一端が軸受部１８ａにピン１９により枢支され、他端側がピン１９を中心に稼働可能な傾動台２１を有する支持機構２０が設けられている。この傾動台２１は同じく横行台車１７の上面に支柱１８ｂを介して支持された電動シリンダ２２の伸縮により傾動できるようになされている。傾動台２１の上面にはモータ２３により３６０°の範囲にわたり回転可能な旋回台２４が設けられている。この旋回台２４には筒状をなす昇降フレーム２５が挿通されてその外側に設けられた一対のガイド部材２６，２６と旋回台２１側に設けられた図示しない上下一対のガイドローラとの係合により周方向の回転が規制されて昇降が可能に設けられている。
【００２７】また昇降フレーム２５の外周には上下方向にラックギヤ２７が固着され、これに噛み合うように旋回台２１側にはピニオンギヤ２８と、このピニオンギヤ２８を回転させるモータ２９とが設けられている。これによりピニオンギヤ２８が回転するとこれに噛み合うラックギヤ２７を介して昇降フレーム２５が昇降できることになる。また図１に示した圧送ポンプ５から送られた耐火物ｃは配管４により搬送されるが、この耐火物ｃはさらに配管４から連結された材料供給パイプ３１内に搬送される。その材料供給パイプ３１は昇降フレーム２５内を挿通して、昇降フレーム２５の下部から突出するようになっている。
【００２８】すなわち図３にその拡大図を示すように、その下方は一側方に突出湾曲する蛇行部３２に形成され、先端部分３２ａは水平方向を向くように形成されている。
【００２９】その先端部分３２ａには略９０°屈曲したノズルパイプ３３の上端が回転継手３４を介して回転可能に接続され、該ノズルパイプ３３の先端には吹付けノズル３が設けられている。
【００３０】図２中、符号９ａはエヤホース、９ｂはバインダホースで、それぞれ先端９ａ，９ｂは図３に示す吹付けノズル３の基部３ａに連結され、ここで耐火物ｃに硬化促進剤ｄが混合されるようになっている。また図２中の符号３５は電動シリンダ、図３中の符号３６はノズルパイプ３３のアームで、電動シリンダ３５が作動すると図示しないロッドに連結されたアーム３６が回転継手３４周りに回動できるようにしてあり、したがって吹付けノズル３は任意の角度に回動可能となっている。
【００３１】つぎに前記装置を使用した場合の吹付け施工方法は、ミキサー２に耐火粉末ａと適量の水ｂが添加されて混練された耐火物ｃを施工場所に設置されたノズル移動手段１０の支持機構２０にセットされた吹付けノズル３まで圧送し、この耐火物ｃに適量の硬化促進剤ｄを高圧空気により混合させながら施工面Ａ（図１参照）に対して吹付けノズル３を適正な角度に回転により調整して耐火物ｃを適正な移動速度で吹付けることにより一定の厚みに施工する。
【００３２】このとき使用する耐火粉末には、アルミナ、シリカ、マグネシア、ジルコン、ジルコニア、カルシア等の酸化物、炭化珪素等の炭化物、窒化珪素等の窒化物、炭素、黒鉛等の骨材を１種または複数種含む。また前記耐火粉末には硬化剤としてアルミナセメント、ポルトランドセメント、樹脂等の硬化性を有する無機質、および有機質を含めてもよく、別途（例えばノズルの基部で）添加してもよい。
【００３３】硬化促進剤は、不定形耐火物を吹付け施工するとき瞬時に不定形耐火物の流動性を失わせ、吹付け施工を可能ならしめるために使用する補助剤であって、水酸化カルシウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の水酸化物、アルミン酸ソーダ、アルミン酸カリウム、アルミン酸カルシウム等のアルミン酸塩、珪酸ソーダ、珪酸リチウム等の珪酸塩、燐酸、燐酸塩、硝酸、硝酸塩、塩酸、塩化物等の無機酸塩が含まれる。そして吹付け施工添加時には、硬化促進剤を溶液状、懸濁液状あるいは粉末状で使用する。
【００３４】耐火粉末に添加する水分は２ｗｔ％〜１５ｗｔ％が好ましく、５ｗｔ％〜１２ｗｔ％がより好ましい。２ｗｔ％未満では耐火物を搬送配管に供給した時の流動抵抗が急激に上昇すので過大な搬送圧力を必要とし、また吹付けノズル、および搬送配管内での閉塞が生じ易くなるので好ましくない。逆に水分が１５ｗｔ％を超えると流動抵抗は減少するが、吹付け施工体の気孔率が増加して強度および耐蝕性を悪化させる。
【００３５】材料吐出量は１〜６ｍ3／Ｈｒで施工する。施工面に吹付ける耐火物の吐出量が１ｍ3／Ｈｒ未満であれば時間が長くかかり、吹付け作業能率が著しく減退すると共に、吹付けノズルの１スキャン毎に形成される吹付け層における水分量等のばらつきを大きくさせる原因となるので１ｍ3／Ｈｒ以上とすることが望ましい。
【００３６】６ｍ3／Ｈｒを超えると吹付けノズルでの耐火材と硬化促進剤の混合が不均一となって耐火材が硬化し難くなり、添加量が急増し、施工体の品質を低下させるので６ｍ3／Ｈｒ以下とすることが望ましい。
【００３７】吹付けノズルの移動速度は２〜１０ｍ／ｍｉｎである。移動速度が２ｍ／ｍｉｎ未満であれば、吹付け施工厚みは一定に規定されていることから材料吐出量が制限され、施工速度が非常に遅くなり、施工能率が低下する。１０ｍ／ｍｉｎを超えると、逆に規定施工厚みを出すために必要な材料吐出量が６ｍ3／Ｈｒを超えることになり、前記理由により施工が困難となる。
【００３８】このように施工体の厚みを１層または５０ｍｍ以上の複数の吹付け層で吹付けることにより吹付け層の剥離、熱スポーリング、およびスラグや溶鉄の浸潤に伴う耐剥離損耗性をより向上させることができる。
【００３９】混練された耐火物の搬送圧力は２００kgｆ／cm2以下が好ましい。２００kgｆ／cm2以上では、搬送配管の設備にかかる負荷が過大となり、維持費が高くなり、また圧送中閉塞が起きやすくて好ましくない。
【００４０】硬化促進剤の添加量は混練した耐火物に対して０．１ｗｔ％〜５．０ｗｔ％が好ましい。硬化促進剤の添加量が多いと気孔率の上昇、施工体のばらつきが多くなるので少ない方が望ましい。添加量として特に好ましくは０．１ｗｔ％〜１ｗｔ％である。０．１ｗｔ％未満では、充分な硬化促進効果を期待できず、吹付け施工ができない。また硬化促進剤を５．０ｗｔ％を超えて添加すると吹付け施工体の品質特性が損なわれるので好ましくない。
【００４１】耐火物を施工面へ吹付ける際の吹付けノズル先端部における吹付け圧力は３kgｆ／cm2〜１０kgｆ／cm2が望ましい。３kgｆ／cm2未満では、吹付ける容量が低下し、見掛け気孔率が上昇して耐蝕性が低下すると共に、充分な吹付け層厚みを形成できず、耐蝕性等に問題を生ずる。一方、１０kgｆ／cm2がを超えると、吹付け時にリバウンドロスが発生し、施工層の見掛気孔率が上昇すると共に、施工時における吹付けノズルの保持が困難となり、吹付け機構についても強化が必要となる。
【００４２】吹付け施工体の乾燥後の見掛気孔率は２３％未満が好ましい。２３％を超えると吹付け施工体の溶鋼、およびスラグに対する耐蝕性が著しく低下し、製鋼、および銑鉄用耐火物として使用することが困難となる。
【００４３】耐火物のタップフロー値が１５０ｍｍ未満では流動性・滑り性が不足するために、材料圧送ポンプのシリンダへの吸い込み効率が著しく悪化して圧送困難となり、リバウンドロスも多くなる。
【００４４】一方、タップフロー値が２５０ｍｍを超えるのは、必要以上の添加水分量が加えられているためであり、余分な水分により吹付け施工体の品質を低下させる。
【００４５】ここでのタップフロー値とは、ＪＩＳ Ｒ ２５２１に規定されるフロー試験方法により得られる値である。具体的には上部および下部が開放されている上部内径７０ｍｍ、下部内径１００ｍｍ、高さ６０ｍｍの円錐台形の鋼製容器をタップフローテーブルに乗せ、該鋼製容器の中に上部から測定試料を詰め棒で２層に分けて充填した後、２〜３秒で上方に鋼製容器を抜き取り、１５秒間に１５回落下運動を与え、キャスタブルが広がった径の長さ（ｍｍ）を最大と認められる方向とこれに直角な方向について計る。この２つの長さの平均値を整数に丸めた値をタップフロー値としている。
【００４６】本発明では図４（Ａ）に示す平面図において施工面Ａに対して角度をつけた吹付けノズル３を矢印方向に平行移動させて吹付け施工する場合、図６にノズル中心軸と施工面に垂直な方向との角度θ（水平方向）に対する接着率％のグラフを示すように、吹付けノズル３の中心軸Ｏ−Ｏと水平方向の吹付け面（施工面）Ａに垂直な方向に対する角度θが６０°を超えると、角度が浅過ぎるため斜め吹きとなり、リバウンドロスが増大する。
【００４７】これに対して角度θが１０°未満の場合も、吹付け施工面に垂直に吹付けたときと同様に施工面と盛り上がった施工体との段差のために斜め吹きとなりリバウンドロスが増大する。なお図６のグラフは吐出量：３ｍ3／Ｈｒ，施工面平行移動吹付け、ノズル上下方向：３５°，ノズル移動速度：３．３ｍ／ｍｉｎ，タップフロー値：１９２ｍｍ，材質：ハイアルミナ施工厚２００ｍｍとした条件で得られたものである。
【００４８】また図４（Ｂ）に示す立面図において吹付けノズル３の中心軸Ｏ−Ｏと上下方向の吹付け面（施工面）Ａに垂直な方向に対する角度φの場合、図７にノズル中心軸と施工面との角度φ（上下方向）に対する接着率％のグラフを示すように、吹付けノズル３の中心軸と上下方向の吹付け面Ａに対する角度φが６０°を超えると施工面に対し角度が浅過ぎるため斜め吹きとなり、リバウンドロスが増大する。これに対して角度φが１０°未満の場合も、施工面と盛り上がった施工体との段差のため斜め吹きとなり、リバウンドロスが増大する。
【００４９】なお図７のグラフは吐出量：３ｍ3／Ｈｒ，施工面平行移動吹付け、ノズル水平方向：３５°、ノズル移動速度：３．３ｍ／ｍｉｎ，タップフロー値：１９５ｍｍ，材質：ハイアルミナ施工厚２００ｍｍとした条件で得られたものである。
【００５０】したがって図６および図７のグラフの結果からノズル中心軸と水平方向および／または上下方向の施工面との角度が１０°〜６０°の範囲内であれば高い接着率が得られ、この範囲が最も適正なものであることが証明された。
【００５１】（実施例）つぎに本発明の第１の実施の形態にかかる不定形耐火物の吹付け施工方法を施工面の一例である取鍋に起用した場合につき表１を参照して説明する。
【表１】
【００５２】第１の実施例■に示すように、アルミナ９２％、シリカ１％、マグネシア５％、およびセメントからなる耐火粉末に混練水を外掛けで７％添加し、ミキサーで混合、混練して吹付け施工用の耐火物とした。
【００５３】つぎに材料圧送ポンプにより搬送圧力として５０kg／cm2にて連続的に圧送すると共に、吹付け施工速度４ｍ3／ｈｒで圧縮空気により硬化促進剤を耐火物に対して０．３ｗｔ％となる添加量で吹付けノズルに供給した。
【００５４】この場合吹付けノズルと吹付け施工面は上下方向に３０°、水平方向に３５°に角度を付け施工を行った。ここで吹付けノズルは自動吹付け装置により支持して移動させた。施工体は一層で施工厚みが１５０ｍｍあり、接着率も９６％以上で粉塵の少ない吹付け作業を行うことができた。
【００５５】また実施例■はアルミナ８８％、シリカ１％、マグネシア９％、およびアルミナセメントからなるアルミナ・マグネシア質耐火粉末を添加水分量７％にて混練し吹付け施工用の耐火物とし、自動吹付け装置にて施工を行い、この時吹付けノズルは進行方向（水平方向）に４０°、上下方向に４０°に角度を付け１回のスキャンで形成される施工厚みを２００ｍｍ、吹付け施工速度４ｍ3／ｈｒ、吹付けノズルの移動速度３．４ｍ／ｍｉｎとして吹付け施工を行いアルミナ・マグネシア質の施工体を得た。その際接着率も９７％以上となり良好な施工性および施工体が得られた。
【００５６】実施例■は、前記実施例■と同じ材料の配合により吹付けノズルの上下方向角度を０°とし、水平方向角度を２０°として吹付けた場合であり、これによると接着率９１％であった。
【００５７】さらに実施例■は、同じ材料の配合で吹付けノズルの水平方向角度を０°とし、上下方向角度を５５°として吹付けた場合で、これによっても９３％の接着率が得られた。
【００５８】表１中■、■は従来例で、■は■と同様の材料を用いたにもかかわらず、吹付け施工時の吹付けノズル支持角度を従来の施工面に直角とし、さらに施工厚みも１００ｍｍ取っているため施工面と吹付け施工体面とに段差ができた。この段差面に吹付けるためリバウンドロスが極端に増加し、接着率が８４％に低下した。
【００５９】また従来例■では、材料吐出量１．５ｍ3／Ｈｒ、吹付けノズル移動速度８．３ｍ／ｍｉｎ、ノズル角度は移動方向（水平方向）４０°、上下方向に４０°で施工しているが、施工体の厚みが３０ｍｍであるため施工面と施工体との段差が小さく、吹付けノズルに角度をつけると施工面に対し斜めから吹付けることになり、これがリバウンドロス増加の原因となり接着率８５％と非常に施工性の悪い結果となった。
【００６０】以上本発明の実施の形態を説明したが、本発明はこのような実施の形態に限定されるものではなく、要旨を逸脱しない条件の変更等は全て本発明の適用範囲である。
【００６１】また本発明の実施の形態においては、取鍋における冷間吹付けの場合について述べたが、例えば高炉用樋、溶銑鍋、混銑車、Ｔ／Ｄ、ＲＨ等の２次精練炉、ＣＡＳ浸漬管等への適用も可能であり、熱間吹付けおよび冷間吹付け等の条件に限定されることなく本発明を適用することができる。
【００６２】
【発明の効果】本発明は以上説明したように、つぎのような効果が得られる。
１）請求項１による吹付け施工方法によれば、耐火粉末に適量の水分を添加して混練された吹付け耐火物の吹付けノズルからの吐出量、吹付けノズルの角度、吹付けノズルの移動速度、吹付けノズルからの耐火物の飛散速度を規定の範囲とし、かつ吹付けノズルの１回のスキャンにより形成される吹付け施工体の層厚みを規定範囲としているので、リバウンドロスを減少させると共に充填密度が高く、剥離の原因となる稼働面と平行な層状構造を持たず、耐用性の良好な均一施工体が得られる。
２）請求項２のように、吹付け施工を自動吹付け装置を使用して自動施工するようにすれば吹付け施工が確実でしかも効率よく行うことができる。
３）請求項３の吹付け施工方法によれば、耐火物のタップフロー値を特定範囲に規定しているので、吹付け作業性が適正に保持されると共に、吹付け施工体の品質のばらつきをさらに抑制することができる。
４）請求項４の吹付け施工方法によれば、吹付け施工体が一回のスキャンで５０ｍｍ以上の吹付けができるので、殆どの溶融金属容器において、一層または複数層の施工ができる。したがって稼働面から背面まで層状でない均一な施工体が得られ耐用性が向上する。
|
| 【出願人】 |
【識別番号】０００００１９７１
【氏名又は名称】品川白煉瓦株式会社
|
| 【出願日】 |
平成１１年６月２２日（１９９９．６．２２） |
| 【代理人】 |
【識別番号】１０００６４２８５
【弁理士】
【氏名又は名称】佐藤 一雄 （外３名）
|
| 【公開番号】 |
特開２００１−４２８５（Ｐ２００１−４２８５Ａ） |
| 【公開日】 |
平成１３年１月１２日（２００１．１．１２） |
| 【出願番号】 |
特願平１１−１７５８４３ |
|