| 【発明の名称】 |
低温液化ガスのボイルオフガス処理方法及び同装置 |
| 【発明者】 |
【氏名】尾▲崎▼ 博
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| 【要約】 |
【課題】処理設備を簡素化する一方で、処理設備の信頼性を高める。
【解決手段】タンク１０において発生したボイルオフガス（ＢＯＧ）を熱交換器１４を経て圧縮機１２に導入し、ここで加圧した後、オイルセパレータ１８、熱交換器１４および流量調整弁２０を通じて需要先に供給する。圧縮機１２に導入する前のＢＯＧは、熱交換器１４において圧縮機１２から吐出されたＢＯＧと熱交換を行わせて加熱する。 |
【特許請求の範囲】
【請求項１】 液化天然ガス等の低温液化ガスを貯蔵するタンクから抽出したボイルオフガスを、圧縮機により需要先への供給圧力にまで加圧する低温液化ガスのボイルオフガス処理方法において、上記圧縮機へ吸入される前のボイルオフガスと圧縮機から吐出されるボイルオフガスとを直接熱交換させることにより前者のボイルオフガスを加熱することを特徴とする低温液化ガスのボイルオフガス処理方法。
【請求項２】 液化天然ガス等の低温液化ガスを貯蔵するタンクから圧縮機を経て需要先に至るボイルオフガスの処理ラインを有し、上記タンクから抽出したボイルオフガスを、上記圧縮機により需要先への供給圧力にまで加圧する低温液化ガスのボイルオフガス処理装置において、上記処理ラインのうちタンクから圧縮機に至る部分を流通するボイルオフガスと圧縮機から需要先に至る部分を流通するボイルオフガスとの間で直接熱交換を行わせる熱交換器を備えていることを特徴とする低温液化ガスのボイルオフガス処理装置。
【請求項３】 上記処理ラインのうち上記タンクから熱交換器に至る部分と熱交換器から需要先に至る部分とをバイパスするバイパスラインと、上記処理ラインを上記タンク及び需要先にそれぞれ接続する状態と、上記処理ラインを上記タンク及び需要先から遮断し、かつ上記バイパスラインと共働して上記圧縮機からの吐出流体を熱交換器を通って循環させる循環経路を形成する状態とに切換える切換手段とを備えていることを特徴とする請求項２記載の低温液化ガスのボイルオフガス処理装置。
【請求項４】 上記圧縮機として油冷式の圧縮機を備え、少なくともボイルオフガスの流れ方向における上記熱交換器の下流側に、ボイルオフガスに含まれる上記圧縮機の冷却油を同ガスから分離する油分離器を備えていることを特徴とする請求項２又は３記載の低温液化ガスのボイルオフガス処理装置。
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【発明の詳細な説明】【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＬＮＧ等の低温液化ガスのタンク内に発生するボイルオフガス（以下、ＢＯＧという）を抽出・加圧して需要先に供給するための低温液化ガスのボイルオフガス処理方法及び同装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、上記のような低温液化ガスのボイルオフガス処理方法として、例えば特開平３−９２７００号公報に開示されるような処理方法が一般に知られている。
【０００３】この公報に開示された処理方法は、タンク内で発生したＢＯＧを圧縮機により需要先への供給圧力まで加圧して供給する過程において、圧縮機に至る前にＢＯＧを予め加熱することにより、特殊構造の極低温圧縮機によらずとも常温型のスクリュー圧縮機を用いてＢＯＧを加圧し得るようにしたものである。具体的には、処理ライン中にサクションガスヒータを設け、このヒータにおいて圧縮機に至る前の低温のＢＯＧと、圧縮機から排出された高温の冷却水との間で熱交換を行わせることにより上記ＢＯＧを加熱するようにしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記のような従来のボイルオフガス処理方法では、以下のような問題点がある。
【０００５】まず、圧縮機の冷却水循環系とＢＯＧ供給系の別個独立の系の間で熱交換を行わせるため、圧縮機の負荷変動（すなわちＢＯＧの流量変動）や冷却水の流量変動がＢＯＧの加熱性能に影響する。すなわち、冷却水とＢＯＧの流量バランスが崩れることにより熱授受のバランスが崩れ、その結果、ＢＯＧの加熱が不十分になる場合がある。そのため、熱授受のバランスを保つべく、流量バランスを保つための専用の設備やその制御が要求され、これが処理設備の大型化、複雑化あるいは制御系の複雑化を招く一因となっている。
【０００６】また、圧縮機として通常の（すなわち常温運転用の）スクリュー圧縮機を使用できるようにするため、サクションガスヒータや冷却水循環用のポンプを導入しているので、これらの機器が作動不調となると、冷却水の流量不足等により加熱不十分な低温のＢＯＧがそのまま圧縮機に導入され、その結果、圧縮機が運転不能になることが考えられる。そのため、従来では、このようなトラブルに備えて冷却水循環用のポンプやサクションガスヒータの予備機を予め処理ラインに組み込むようにしており、これもまた処理設備の大型化等を招く一因となっている。
【０００７】さらに、圧縮機の始動後、冷却水の温度が十分上昇するまでにはかなりの時間がかかるため、かかる時間を短縮するためにはスチームを熱源とする専用のスタートアップヒータを用いて冷却水を予熱しなければならず、これもまた処理設備の大型化等の一因となっている。
【０００８】本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、処理設備を簡素化する一方で、処理設備の信頼性を高めることができる低温液化ガスのボイルオフガス処理方法及び同装置を提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するために、本発明の低温液化ガスのボイルオフガス処理方法は、液化天然ガス等の低温液化ガスを貯蔵するタンクから抽出したボイルオフガスを、圧縮機により需要先への供給圧力にまで加圧する低温液化ガスのボイルオフガス処理方法において、圧縮機へ吸入される前のボイルオフガスと圧縮機から吐出されるボイルオフガスとを直接熱交換させることにより前者のボイルオフガスを加熱するようにしたものである（請求項１）。
【００１０】このように圧縮機から吐出されるボイルオフガスと圧縮機に吸入される前のボイルオフガスとの間で直接熱交換を行わせるようにすると、圧縮機に吸入される前のガス流量と圧縮機から吐出されるガス流量とが連動しているため、圧縮機に負荷変動が生じても自ずと熱授受のバランスが保たれる。なお、請求項１の記載において「直接」とは、熱媒体が介在しないことを意味するものである。
【００１１】また、上記課題を解決するために、本発明の低温液化ガスのボイルオフガス処理装置は、液化天然ガス等の低温液化ガスを貯蔵するタンクから圧縮機を経て需要先に至るボイルオフガスの処理ラインを有し、タンクから抽出したボイルオフガスを、圧縮機により需要先への供給圧力にまで加圧する低温液化ガスのボイルオフガス処理装置において、処理ラインのうちタンクから圧縮機に至る部分を流通するボイルオフガスと圧縮機から需要先に至る部分を流通するボイルオフガスとの間で直接熱交換を行わせる熱交換器を備えているものである（請求項２）。
【００１２】この装置によると、タンクから抽出されたボイルオフガスは熱交換器を経て圧縮機に導入される。この際、熱交換器を通る間に、圧縮機から吐出されたボイルオフガスとの間で熱交換が行われて所定温度まで加熱される。
【００１３】この装置においては、処理ラインのうちタンクから熱交換器に至る部分と熱交換器から需要先に至る部分とをバイパスするバイパスラインと、処理ラインをタンク及び需要先にそれぞれ接続する状態と、処理ラインをタンク及び需要先から遮断し、かつバイパスラインと共働して圧縮機からの吐出流体を熱交換器を通って循環させる循環経路を形成する状態とに切換える切換手段とを設けるのが望ましい（請求項３）。
【００１４】この構成によれば、上記循環経路を形成して圧縮機を作動させると、高温の圧縮空気が循環経路内を循環し、これにより上記熱交換器が加熱される。このように圧縮機からの吐出空気を循環させることにより圧縮機の排熱を直接利用して熱交換器を迅速に予熱することが可能となり、特別なヒータ等を設ける必要がなくなる。
【００１５】なお、請求項２又は３記載の構成において、上記圧縮機として油冷式のスクリュー圧縮機を備える場合には、少なくともボイルオフガスの流れ方向における熱交換器の下流側に、ボイルオフガスに含まれる冷却油を分離する油分離器を設けるようにするのが望ましい（請求項４）。
【００１６】このようにすれば、熱交換器を経てボイルオフガスの温度が低下することによって油分が凝結し易い状態となっているため、ボイルオフガスに含まれる冷却油の捕集・回収を効果的に行うことが可能となる。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態について図面を用いて説明する。
【００１８】図１は本発明に係るＢＯＧ処理装置の第１の実施の形態を示している。このＢＯＧ処理装置は、例えば、ＬＮＧ（液化天然ガス）の受入れ基地に適用される装置であって、ＬＮＧを貯蔵するタンク１０を有している。
【００１９】このタンク１０には、ＬＮＧを取り出すためのＬＮＧラインＬ1が接続されている。このＬＮＧラインＬ1を通じてタンク１０から取り出されるＬＮＧは、図示を省略するが、例えば、ポンプにより所定圧力（例えば１０kg/cm2）まで加圧された後、低圧ラインと高圧ラインとに分岐される。このうち低圧ラインのＬＮＧは低圧ベーパライザにより気化された後、ミキシングタンク等を経て低圧需要先（例えば発電所等）に供給される。一方、高圧ラインのＬＮＧは、ポンプによりさらに加圧された後（例えば７０kg/cm2程度まで加圧された後）、高圧ベーパライザにより気化されて高圧需要先（例えば、都市ガスパイプライン）に供給されるようになっている。
【００２０】上記タンク１０には、上記ＬＮＧラインＬ1とは別に、タンク１０内で発生したＢＯＧを導出する低圧側ＢＯＧラインＬ2（以下、低圧側ラインＬ2という）が接続されている。この低圧側ラインＬ2の他端側は、ＢＯＧを加圧するための圧縮機１２の吸入口に接続されており、その途中には、上記タンク１０側から順に、開閉バルブ１３、熱交換器１４及びフィルター１６が介設されている。これにより、タンク１０で発生したＢＯＧを低圧側ラインＬ2を通じて圧縮機１２に吸入させるとともに、その過程で上記熱交換器１４においてＢＯＧを加熱するように構成されている。なお、熱交換器１４の構成については後に詳述する。
【００２１】上記圧縮機１２は、常温型のＢＯＧ圧縮機で、当実施の形態では、例えば油冷式のスクリュー圧縮機が用いられている。
【００２２】一方、圧縮機１２の吐出口には、高圧側ＢＯＧラインＬ3（以下、高圧側ラインＬ3という）が接続されている。この高圧側ラインＬ3の他端部は、上記ミキシングタンクに接続されており、その途中には、圧縮機１２側から順にオイルセパレータ１８、上記熱交換器１４および流量調整弁２０が介設されている。
【００２３】つまり、上記低圧側ラインＬ2及び高圧側ラインＬ3により本発明の処理ラインが構成されている。
【００２４】図２は、上記熱交換器１４の具体的な構成を示している。
【００２５】この熱交換器１４は、いわゆる多管式熱交換器である。この図に示すように、熱交換器１４は、中空の容器本体１４ａを有し、この内部に固定管板３１により仕切られた２つの流体室３０ａ，３０ｂ（第１流体室３０ａ、第２流体室３０ｂ）を有しているとともに、各流体室３０ａ，３０ｂに対応して入口側と出口側の２つのポート３２，３４および３６，３８がそれぞれ設けられている。特に、第２流体室３０ｂについては、流体室３０ｂが仕切板４２によりさらに上下２つの単位室に分離されており、各ポート３６，３８はそれぞれ上下の各単位室に連通している。
【００２６】上記第１流体室３０ａには、固定管板３１から突出して上記第２流体室３０ｂの上下各単位室にそれぞれ連通するＵ字形のチューブ４４が複数本並べて設けられており（同図では、紙面に直交する方向に複数本並設されている）、これらチューブ４４が支持板４０により支えられるとともに、これら支持板４０によって上記第１流体室３０ａ内に、上記ポート３２からポート３４に至るラビリンス状の流路を形成している。
【００２７】そして、上記第１流体室３０ａの入口側ポート３２に対して低圧側ラインＬ2の開閉バルブ１３に連通する端部が、また出口側ポート３４に対して低圧側ラインＬ2の上記フィルター３６に連通する端部がそれぞれ接続される一方、第２流体室３０ｂの入口側ポート１６に対して高圧側ラインＬ3のオイルセパレータ１８に連通する端部が、また出口側ポート３８に対して高圧側ラインＬ3の流量調節弁２０に連通する端部がそれぞれ接続されている。
【００２８】すなわち、圧縮機１２に吸入される前の低温のＢＯＧが第１流体室３０ａの上記ラビリンス状の流路を流通する（同図に白抜き矢印で示す）一方、圧縮機１２から吐出された高温のＢＯＧが上記第２流体室３０ｂおよび上記チューブ４４を流通する（同図に破線矢印で示す）ことにより、つまりチューブ４４の内外を上記両ＢＯＧが流通することによって圧縮機１２に吸入される前のＢＯＧと圧縮機１２から吐出されたＢＯＧとの間で直接熱交換が行われ、これによって圧縮機１２に吸入される前のＢＯＧが加熱されるようになっている。
【００２９】なお、図１において、上記オイルセパレータ１８からは捕集オイルのリターンラインＬ11が導出され、このリターンラインＬ11が上記圧縮機１２のオイル戻り口に接続されている。このリターンラインＬ11には、オイルセパレータ１８側から順に三方弁２２、オイルポンプ２３及びフィルター２４が介設されるとともに、上記三方弁２２とオイルポンプ２３との間から分岐ラインＬ12が分岐しており、この分岐ラインＬ12が上記三方弁２２に接続されている。そして、この分岐ラインＬ12に熱交換器２６が介設され、この熱交換器２６に冷却水供給ラインＬ13が接続されている。
【００３０】なお、リターンラインＬ11に介設されるオイルセパレータ１８の構成は、特に本発明において限定されるものではないが、当実施の形態では、図３に示すような構成のオイルセパレータ１８が採用されている。
【００３１】すなわち、オイルセパレータ１８は、同図に示すような横長の容器本体１８ａを有し、この容器本体１８ａ内に、仕切り板５３ａにより仕切られた第１油溜め室５０と、仕切り板５３ｂ及びエレメント５４により仕切られた第２油溜め室５２と、こららの間に形成されるラビリンス状の通路５６とを有している。そして、第１油溜め室５０にＢＯＧの入口側ポート５８及びオイルの導出ポート６２が設けられる一方、第２油溜め室５２にＢＯＧの出口側ポート６０が設けられ、上記入口側ポート５８に高圧側ラインＬ3の圧縮機１２側の端部が、オイルの導出ポート６２に上記リターンラインＬ11が、出口側ポート６０に高圧側ラインＬ3の熱交換器１４側の端部がそれぞれ接続されている。
【００３２】これにより、ＢＯＧがオイルセパレータ１８内に導入されると、ＢＯＧに含まれるオイルが仕切り板５３ｂに付着、液滴化して第１油溜め室５０に貯溜されるとともに上記リターンラインＬ11を通じて圧縮機１２に戻される。なお、ＢＯＧは、第１油溜め室５０、エレメント５４及び第２油溜め室５２を通じて外部に導出され熱交換器１４に案内されるようになっている。
【００３３】以上のような構成において、上記タンク１０で発生したＢＯＧは、低圧側ラインＬ2に抽出され、熱交換器１４およびフィルター１６を介して圧縮機１２に吸入される。この際、例えば−１３０℃のＢＯＧが上記熱交換器１４を経ることにより−５０℃程度まで加熱されてから圧縮機１２に吸入される。
【００３４】圧縮機１２に吸入されたＢＯＧは、低圧需要先に対する供給圧（１０kg/cm2）まで加圧され、上記オイルセパレータ１８を介してオイル分が除去された後、熱交換器１４を介して例えば上記ミキシングタンクに送られる。この際、圧縮機１２から吐出された１００℃のＢＯＧは熱交換器１４を経ることにより２５℃程度にされてからミキシングタンクに送られる。
【００３５】なお、オイルセパレータ１８においてＢＯＧから分離、捕集されたオイルは、リターンラインＬ11を通じて上記圧縮機１２に戻される。この際、圧縮機１２の運転温度が高くなると、三方弁２２が切換えられて分岐ラインＬ12を通じてオイルが圧縮機１２に戻される。これにより熱交換器２６においてオイルと冷却水供給ラインＬ13により供給される冷却水との間で熱交換が行われてオイルが冷やされ、このオイルが圧縮機１２に戻されることにより圧縮機１２の冷却作用が促進される。なお、分岐ラインＬ12等に介設される上記熱交換器２６の具体的な構成については説明を省略しているが、例えば、図２に示したものと同様の多管式熱交換器が用いられる。
【００３６】以上説明したＢＯＧ処理装置によると、同一系内（処理ライン）を流通するＢＯＧの間で熱交換を行わせることにより圧縮機１２への吸入前のＢＯＧを加熱するようにしているため、別個独立の系内を流通するＢＯＧと圧縮機冷却水との間で熱交換を行わせる従来装置のように、圧縮機の負荷変動に対処するための専用の設備等を設けることなくＢＯＧを良好に加熱することができる。すなわち、上記処理ラインにおいて、圧縮機１２に吸入される前のＢＯＧの流量と圧縮機１２から吐出されるＢＯＧの流量とは連動しており、圧縮機前後のＢＯＧの流量バランスは常に一定に保たれる。そのため、圧縮機１２に負荷変動が生じた場合でも熱交換による熱授受のバランスは自ずと保たれることとなり、従来装置のように流量バランスを保つための専用の設備を設けなくてもＢＯＧを良好に加熱することができる。
【００３７】従って、上記のようなＢＯＧ処理装置によると、圧縮機の負荷変動に対処する専用設備を設けることなくＢＯＧを良好に加熱することができるという合理的な構成が達成され、これにより従来装置に比して装置構成を簡素化することができるという効果がある。
【００３８】しかも、別個独立の系内を流通するＢＯＧと冷却水との間で熱交換を行わせてＢＯＧを加熱する従来装置のように、冷却水循環系のトラブル、例えば冷却水循環用のポンプの故障によって冷却水の流量不足が生じ、その結果、加熱不十分な低温のＢＯＧが圧縮機に吸入されるような虞れがなく、この点で、装置の信頼性が高いという効果もある。また、冷却水循環系のトラブルによるＢＯＧの加熱性能への影響がないことにより、そのようなトラブルに備えて冷却水循環用のポンプ等の予備機を設ける必要もなく、この点でも、従来装置に比べて装置構成を簡素化できるという効果がある。
【００３９】次に、本発明の第２の実施の形態について図４を用いて説明する。
【００４０】この図に示すＢＯＧ処理装置は、基本的には第１の実施の形態と共通しているため同一箇所には同一符号を付して説明を省略し、以下に、相違点についてのみ詳細に説明する。
【００４１】同図に示すように、このＢＯＧ処理装置では、上記高圧側ラインＬ3の熱交換器１４と流量調整弁２０との間にオイルセパレータ２６が設けられているとともに、低圧側ラインＬ2における開閉バルブ１３と熱交換器１４との間の部分と高圧側ラインＬ3における上記オイルセパレータ２６と流量調整弁２０との間の部分とを連絡するバイパスライン２８が設けられ、このバイパスライン２８に開閉バルブ２９が介設されている。そして、低圧側ラインＬ2の開閉バルブ１３及び高圧側ラインＬ3の流量調整弁２０が共に全閉とされる一方、バイパスライン２８の開閉弁２９が全開とされると、上記低圧側ラインＬ2、高圧側ラインＬ3およびバイパスライン２８により循環経路が形成されるようになっている。つまり、上記開閉バルブ１３、流量調整弁２０及び開閉バルブ２９により本発明の切換手段が構成されている。
【００４２】また、上記オイルセパレータ２６において捕集されたオイルを導出するラインＬ14と、詳しく図示していないが上記オイルセパレータ１８の第２油溜め室５２に溜まったオイルを導出するラインＬ15とが設けられ、これらの各ラインＬ14，Ｌ15が、上記圧縮機１２に接続されたリターンラインＬ16に合流接続されている。
【００４３】以上のように構成された第２の実施の形態のＢＯＧ処理装置においては、通常のＢＯＧ処理動作に入る前に、熱交換器１４を予熱するための以下のようなスタートヒートアップ動作が行われる。具体的には、低圧側ラインＬ2の開閉バルブ１３及び高圧側ラインＬ3の流量調整弁２０が共に全閉とされる一方、バイパスライン２８の開閉弁２９が全開とされて上記のような循環経路が形成される。そして、圧縮機１２の始動により圧縮空気が吐出されることにより、上記循環経路内を圧縮空気が循環し、これにより熱交換器１４が加熱される。
【００４４】そして、このスタートアップヒート動作後、上記開閉バルブ１３及び流量調整弁２０が全開に、開閉バルブ２９が全閉にそれぞれ切換えられて、通常のＢＯＧ処理動作へと移行される。
【００４５】すなわち、上記のようなスタートアップヒート動作により熱交換器１４を予熱した後にＢＯＧ処理動作に移行することにより、ＢＯＧ処理開始直後であっても熱交換器１４を通過するＢＯＧを良好に加熱できるようになっている。
【００４６】このように、第２の実施の形態によると、ＢＯＧの加熱を処理開始直後から良好に行うことができ、これにより低温ＢＯＧが圧縮機１２に吸入されるのを確実に防止することができるという効果がある。
【００４７】しかも、この第２の実施の形態においては、上記のように圧縮機１２から吐出される圧縮空気を循環させることで圧縮機１２の排熱を直接利用して熱交換器１４を予熱するようにしているので、従来装置のような特別なヒータ等を設けることなく熱交換器１４を迅速に予熱することができる。従って、従来装置に比べると、特別なヒータが不要となる分、装置構成をより簡素化できるという効果もある。
【００４８】また、第２の実施の形態の装置においては、二つのオイルセパレータ１８，２６を配置して二重にオイルを捕集するようにしているため、ＢＯＧ中のオイルをより良好に除去、捕集することができるという効果もある。
【００４９】特に、熱交換器１４の下流側にオイルセパレータ２６を配置し、熱交換器１４を通過して温度が下がったＢＯＧをオイルセパレータ２６に通過させるようにしているので、オイルセパレータ２６でのオイルの凝縮が促されてオイルの捕集が良好に行われることとなる。従って、気化しているためにオイルセパレータ１８では捕集ができない含有オイルをオイルセパレータ２６において良好に捕集することができる。
【００５０】なお、以上説明した各ＢＯＧ処理装置の実施の形態では、熱交換器１４として多管式熱交換器を用いているが、熱交換器１４の種類はこれに限られるものではなく、例えば蛇管式熱交換器、二重管式熱交換器、バネット式熱交換器、ジャケット式熱交換器等の各種の熱交換器を適用することができる。
【００５１】また、第２の実施の形態においては、必ずしも高圧側ラインＬ3における熱交換器１４とオイルセパレータ２６との間にオイルセパレータ２６を設ける必要はなく、オイルセパレータ１８のみで十分にオイルを捕集できる場合には、これを省略してもよい。なお、オイルセパレータ１８，２６の具体的な構成も、ＢＯＧ中に含まれるオイルを良好に捕集できれば如何なる構成であってもよく、実施の形態中で説明したような構成（オイルセパレータ１８のみ説明）に限られるものではない。
【００５２】また、その他の低圧側ラインＬ2や高圧側ラインＬ3等の具体的な構成も、上記実施の形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能であることは言うまでもない。
【００５３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、タンクから抽出したボイルオフガスを圧縮機により需要先への供給圧力にまで加圧するボイルオフガス処理において、圧縮機へ吸入される前のボイルオフガスと圧縮機から吐出される加圧後のボイルオフガスとを直接熱交換させて前者のボイルオフガスを加熱することにより、圧縮機に負荷変動等が生じた場合でも熱交換による熱授受のバランスが自ずと保たれるようにしているので、従来装置のように圧縮機の負荷変動等に起因した熱授受のアンバランスを是正するための専用の設備等を設ける必要がない。従って、ボイルオフガスを良好に加熱しながらも、従来装置に比べて装置構成を簡素化することができるという効果がある。
【００５４】また、従来装置のように、圧縮機の冷却水循環系のトラブルによってボイルオフガスの加熱性能が低下するようなこともなく、この点で、装置の信頼性が高いという効果がある。
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| 【出願人】 |
【識別番号】０００００１１９９
【氏名又は名称】株式会社神戸製鋼所
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| 【出願日】 |
平成１１年８月３１日（１９９９．８．３１） |
| 【代理人】 |
【識別番号】１０００６７８２８
【弁理士】
【氏名又は名称】小谷 悦司 （外２名）
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| 【公開番号】 |
特開２００１−６５７９５（Ｐ２００１−６５７９５Ａ） |
| 【公開日】 |
平成１３年３月１６日（２００１．３．１６） |
| 【出願番号】 |
特願平１１−２４４８８９ |
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