| 【発明の名称】 |
内燃機関における燃料供給装置 |
| 【発明者】 |
【氏名】斎藤芳夫
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| 【要約】 |
【課題】
【解決手段】 |
【特許請求の範囲】
【請求項１】 燃料タンク内の燃料を昇圧し、逆止弁を介して第１燃料通路に向けて吐出する燃料ポンプと、燃料ポンプから吐出される昇圧された燃料を、第１の所定圧力Ａ（Kgf ／cm2 ）に調圧し、第１燃料通路を介してディマンド式燃料圧力制御弁に供給する第１燃料圧力制御弁と、ディマンド式燃料圧力制御弁にて第２の所定圧力Ｂ（Kgf ／cm2 ）に低減され、吸気管内に臨む燃料噴射弁が装着された燃料分配管に供給する第２燃料通路と、を備える内燃機関における燃料供給装置において、燃料噴射弁Ｊの燃料カット時において、燃料ポンプＰを一時的に停止し、第１燃料通路Ｆ１内の燃料圧力を、逆止弁Ｐ１を介して燃料ポンプＰに向けて開放し、第１燃料通路Ｆ１内の燃料圧力を第１の所定圧力Ａ（Kgf ／cm2 ）以下に低減したことを特徴とする内燃機関における燃料供給装置。
【請求項２】 燃料タンク内の燃料を昇圧し、逆止弁を介して第１燃料通路に向けて吐出する燃料ポンプと、燃料ポンプから吐出される昇圧された燃料を、第１の所定圧力Ａ（Kgf ／cm2 ）に調圧し、第１燃料通路を介してディマンド式燃料圧力制御弁に供給する第１燃料圧力制御弁と、ディマンド式燃料圧力制御弁にて第２の所定圧力Ｂ（Kgf ／cm2 ）に低減され、吸気管内に臨む燃料噴射弁が装着された燃料分配管に供給する第２燃料通路と、を備える内燃機関における燃料供給装置において、第１燃料圧力制御弁Ｒのスプリング室１４内に縮設され、弁体１６を含むダイヤフラム１２を燃料室１３側に向けて付勢する第１スプリングＳ１の一端Ｓ１Ａを、バネ受体６に係止するとともに該バネ受体を電磁装置Ｌの可動鉄心３と同期的に移動するよう一体的に接続し、燃料噴射弁Ｊの燃料カット時において、電磁装置を駆動することによってバネ受体６を変位し、第１スプリングＳ１のバネ力を、通常設定バネ力に比較して弱くしたことを特徴とする内燃機関における燃料供給装置。
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【発明の詳細な説明】【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃料タンク内の燃料を燃料ポンプによって昇圧し、この昇圧された燃料が第１燃料圧力制御弁にて第１の所定圧力に調圧されてディマンド式燃料圧力制御弁に供給され、次いでディマンド式燃料圧力制御弁にて第２の所定圧力に調圧されて低減された燃料が燃料分配管に装着された燃料噴射弁を介して機関に連なる吸気管内に向けて噴射供給される内燃機関における燃料供給装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の内燃機関における燃料供給装置について図３により説明する。Ｔは内部に燃料が貯溜される燃料タンクであり、Ｐは燃料タンクＴ内の燃料を吸入して吐出する電動式の燃料ポンプであり、燃料ポンプＰによって昇圧され、逆止弁Ｐ１を介して吐出される燃料は第１燃料通路Ｆ１を介して後述するディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲに供給される。Ｒは第１燃料圧力制御弁であり、弁本体１０とカバー１１との間にダイヤフラム１２が挟持され、ダイヤフラム１２と弁本体１０の凹部とにより燃料室１３が形成され、カバー１１の凹部とダイヤフラム１２とによりスプリング室１４が形成される。燃料室１３にはリターン通路１５と燃料導入路Ｆ３とが開口するもので、燃料導入路Ｆ３の上流側は第１燃料通路Ｆ１に連なり、リターン通路１５の下流側は燃料タンクＴ内に開口する。スプリング室１４内には第１スプリングＳ１が縮設されるもので、これによるとダイヤフラム１２及びダイヤフラム１２と一体的に形成されるとともにリターン通路１５の開口に臨んで配置された弁体１６は燃料室１３側に付勢される。尚、スプリング室１４は開口１１Ａを介して燃料タンクＴ内へ連絡される。又Ｍは第１燃料通路Ｆ１に配置されたメインフィルタであり燃料ポンプＰから第１燃料通路Ｆ１を流下する燃料中に含まれる異物を除去する役目をなす。ディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲは以下よりなる。弁本体２０とカバー２１との間にダイヤフラム２２が挟持され、ダイヤフラム２２と弁本体２０の凹部とにより燃料室２３が形成され、カバー２１の凹部とダイヤフラム２２とによりスプリング室２４が形成される。燃料室２３内には弁座２５を介して弁孔２６が開口するとともに第２燃料通路Ｆ２が開口するもので、前記弁孔内には第２スプリングＳ２とによって弁座２５に向けて押圧される弁体２７が移動自在に配置される。又、第２燃料通路Ｆ２の下流は燃料噴射弁Ｊを備える燃料分配管Ｄの燃料分配路Ｄ１に接続されるもので、燃料噴射弁Ｊから噴射される燃料は吸気管Ｋの吸気路Ｋ１を介して図示せぬ機関に供給される。又、前記スプリング室には第３スプリングＳ３が縮設されるもので、これによるとダイヤフラム２２、ダイヤフラム２２に一体的に取着されて弁体２７に臨む押圧杆２８は燃料室２３側に付勢される。そして前記第３スプリングＳ３のバネ力が第２スプリングＳ２のバネ力より強く設定されることから燃料室２３、スプリング室２４に何等の圧力が作用しない状態において、弁体２７は押圧杆２８によって下方へ押圧され、弁体２７は弁座２５を開放保持する。尚、２９はディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲのスプリング室２４と吸気管Ｋとを連絡する第３負圧通路であり、この第３負圧通路２９は、吸気管Ｋの吸気路Ｋ１内に生起する負圧をディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲのスプリング室２４に導入するものであり、燃料噴射弁Ｊの噴射雰囲気である吸気管Ｋの吸気路Ｋ１内圧力に対して常に設定圧力分高くなるよう燃料圧力を保持することができる。又、前記第１燃料通路の下流側はディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲの弁孔２６に連絡される。
【０００３】かかる従来の燃料供給装置によると、燃料タンクＴ内の燃料は、燃料ポンプＰによって昇圧され逆止弁Ｐ１を燃料圧力によって開放して吐出されるもので、この昇圧された燃料はメインフィルターＭによって異物が除去されるとともに燃料導入路Ｆ３を介して第１燃料圧力制御弁Ｒの燃料室１３内へ流入し、弁体１６を含むダイヤフラム１２をスプリング室１４側へ移動させ、設定された第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 （例えば３．５Kgf ／cm2 ）で第１スプリングＳ１のバネ力と釣り合って前記第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 に調圧する。このとき、燃料室１３内の燃料は、弁体１６の開口に応じてリターン通路１５を介して燃料タンクＴ内へ排出される。そして前記第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 に調圧された燃料が第１燃料通路Ｆ１を介してディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲに向けて供給される。ディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲの弁孔２６には第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 を有する燃料が供給され、この燃料が開口状態にある弁座２５を介して燃料室２３内へ供給されることによってダイヤフラム２２が第３スプリングＳ３を圧縮して上動するものであり、これによって弁体２７が弁座２５を閉塞し、第２の所定圧力ＢKgf ／cm2 （例えば３Kgf ／cm2 ）に低減して調圧する。そしてこの第２の所定圧力ＢKgf ／cm2 を有する燃料が第２の燃料通路Ｆ２を介して燃料分配管Ｄの燃料分配路Ｄ１へ供給され、次いで燃料噴射弁Ｊから吸気管Ｋの吸気路Ｋ１内に向けて噴射供給される。以上のように、第１燃料圧力制御弁Ｒによって第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 に調圧されて第１燃料通路Ｆ１に供給される燃料圧力ＡKgf ／cm2 （例えば３．５Kgf ／cm2 ）を有する燃料は、ディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲによって第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 （３．５Kgf ／cm2 ）より低い第２の所定圧力にＢKgf ／cm2 （３Kgf ／cm2 ）に調圧されて燃料分配管Ｄに供給される。そして、燃料噴射弁Ｊからの燃料消費によって第２燃料通路Ｆ２を含む燃料室２３内の燃料圧力が第２の所定圧力（３Kgf ／cm2 ）より低下すると、ダイヤフラム２２は第３スプリングＳ３のバネ力によって下方向へ変位し、これによって押圧杆２８が弁体２７を下方に移動させて弁座２５を開放して、第１燃料通路Ｆ１内の第１の所定圧力（３．５Kgf ／cm2 ）を有する燃料を弁座２５を介して再び燃料室２３内へ供給するもので、燃料室２３内の燃料圧力が第２の所定圧力（３Kgf ／cm2 ）に調圧された状態で再び弁体２７が弁座２５を閉塞する。従って、弁体２７が燃料室２３内の圧力に応じて弁座２５をくり返して開閉することにより第２燃料通路Ｆ２内の燃料圧力を第２の所定圧力ＢKgf ／cm2 （３Kgf ／cm2 ）に調圧する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】かかる従来の燃料供給装置において、機関の急減速時等において、燃料噴射弁Ｊより燃料の噴射が一時的に停止される。一方燃料噴射弁Ｊを備える燃料分配管Ｄ、第２燃料通路Ｆ２は機関の近傍であって且つ車輌のエンジンルーム内に配置されていることから大きく加熱されるもので、これによると第２燃料通路Ｆ２内の燃料は膨張し、燃料分配管Ｄ、第２燃料通路Ｆ２、ディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲの燃料室２３内の燃料圧力は第２の所定圧力ＢKgf ／cm2 （３Kgf ／cm2）を超えて大きく上昇する。そして、ディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲの燃料室２３内の燃料圧力が｛第１燃料通路Ｆ１内の第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 （３．５Kgf ／cm2 ）＋第２スプリングＳ２のバネ力（例えば０．５Kgf ／cm2 ）｝を超えた圧力状態において、弁体２７が第２スプリングＳ２のバネ力に抗して弁座２５を開放することによって燃料室２３内の過大な燃料圧力は第１燃料通路Ｆ１に向けて戻される。より具体的に述べると燃料室２３内の燃料圧力が（３．５Kgf ／cm2 ＋０．５Kgf ／cm2 ）の和である４Kgf ／cm2 を超えた状態において燃料室２３内の過大な燃料圧力が第１燃料通路Ｆ１に向けて開放され、燃料室２３内の燃料圧力が４Kgf ／cm2 を超えて大きく上昇することが抑止される。然しながら、前記状態において燃料室２３、第２燃料通路Ｆ２を含む燃料分配管Ｄ内の燃料圧力は４Kgf ／cm2 を超えて上昇することはないもののディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲが通常時において調圧する第２の所定圧力ＢKgf ／cm2 （３Kgf ／cm2 ）に比較すると４Kgf ／cm2 に近いかなり高圧力を有する燃料がそれら配管内に存在することになる。そして前記燃料の供給が停止される機関の急減速状態が解除されて通常の機関運転状態に復帰されると、燃料噴射弁Ｊより、高圧力を有する燃料が吸気管Ｋ内に噴射されるもので、これによると混合気濃度が濃化傾向にあって機関の運転性が阻害されるとともに有害排気ガス成分の排出を低減できない。
【０００５】本発明は前記不具合に鑑み成されたもので、機関の急減速状態が解除されて通常の機関運転状態に復帰した際において、燃料噴射弁から噴射供給される燃料を適正に制御することができ、もって機関の運転性を良好に維持することができるとともに有害排気ガス成分の排出を効果的に抑止することのできる内燃機関における燃料供給装置を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を達成する為の手段】本発明になる内燃機関における燃料供給装置は前記目的を達成する為に、燃料タンク内の燃料を昇圧し、逆止弁を介して第１燃料通路に向けて吐出する燃料ポンプと、燃料ポンプから吐出される昇圧された燃料を、第１の所定圧力Ａ（Kgf ／cm2 ）に調圧し、第１燃料通路を介してディマンド式燃料圧力制御弁に供給する第１燃料圧力制御弁と、ディマンド式燃料圧力制御弁にて第２の所定圧力Ｂ（Kgf ／cm2 ）に低減され、吸気管内に臨む燃料噴射弁が装着された燃料分配管に供給する第２燃料通路と、を備える内燃機関における燃料供給装置において、燃料噴射弁の燃料カット時において、燃料ポンプを一時的に停止し、第１燃料通路内の燃料圧力を、逆止弁を介して燃料ポンプに向けて開放し、第１燃料通路内の燃料圧力を第１の所定圧力Ａ（Kgf ／cm2 ）以下に低減したことを第１の特徴とする。
【０００７】更に本発明になる内燃機関における燃料供給装置は前記目的を達成する為に、燃料タンク内の燃料を昇圧し、逆止弁を介して第１燃料通路に向けて吐出する燃料ポンプと、燃料ポンプから吐出される昇圧された燃料を、第１の所定圧力Ａ（Kgf ／cm2 ）に調圧し、第１燃料通路を介してディマンド式燃料圧力制御弁に供給する第１燃料圧力制御弁と、ディマンド式燃料圧力制御弁にて第２の所定圧力Ｂ（Kgf ／cm2 ）に低減され、吸気管内に臨む燃料噴射弁が装着された燃料分配管に供給する第２燃料通路と、を備える内燃機関における燃料供給装置において、第１燃料圧力制御弁のスプリング室内に縮設され、弁体を含むダイヤフラムを燃料室側に向けて付勢する第１スプリングの一端を、バネ受体に係止するとともに該バネ受体を電磁装置の可動鉄心と同期的に移動するよう一体的に接続し、燃料噴射弁の燃料カット時において、電磁装置を駆動することによってバネ受体を変位し、第１スプリングのバネ力を、通常設定バネ力に比較して弱くしたことを第２の特徴とする。
【０００８】
【作用】前記第１の特徴によると、機関の急減速運転時において燃料噴射弁からの燃料の供給がカットされると、それと同期して燃料ポンプの駆動が一時的に停止される。これによると燃料ポンプから逆止弁を開放側に付勢していた昇圧された燃料の流れが停止されることになり、逆止弁は自身が有する自重及び逆止弁の前後の圧力差によってその開口を徐々に閉塞する側へ移動する。そして逆止弁が徐々に開口を閉塞する間において第１燃料通路内の第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 を有する燃料圧力が燃料ポンプに向けて開放されるもので、これによって第１燃料通路内の燃料圧力を通常の第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 より低減することができる。以上によると、機関の急減速運転時における第２燃料通路内の燃料圧力を、第１燃料通路内の燃料圧力の低下分に相当して低下できるもので、これによって急減速運転状態から通常運転状態へ復帰した際における混合気の濃化傾向を抑止できる。
【０００９】又、本発明の第２の特徴によると、機関の急減速運転時において燃料噴射弁からの燃料の供給がカットされると、それと同期して電磁装置が駆動してバネ受体が変位し、第１スプリングのバネ力が通常設定されるバネ力に比較して弱く設定される。これによると、ダイヤフラムは第１スプリングのバネ力が弱くなった分、更にスプリング室側に移動されて弁体がリターン通路をより開放するもので、第１燃料通路内の燃料圧力を通常の第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 より低下させることができる。従って、機関の急減速運転時における第２燃料通路内の燃料圧力を、第１燃料通路内の燃料圧力の低下分に相当して低下できるもので、これによって通常運転状態への復帰時における混合気の濃化傾向が抑止される。
【００１０】
【実施例】以下、本発明になる内燃機関における燃料供給装置の一実施例について図１により説明する。尚、図３と同一構造部分は同一符号を使用して説明を省略する。Ｅは各種センサーからの信号が入力されて燃料噴射弁Ｊに向けて駆動信号を出力するとともに燃料ポンプＰに向けて駆動信号及び非駆動信号を出力するＥＣＵである。尚、ＥＣＵＥは図示されぬ他の機器に対しても信号を出力する。ＥＣＵＥから燃料ポンプＰに向けて出力される信号は以下である。すなわち、機関の急減速運転以外の運転時にあっては、ＥＣＵＥから燃料ポンプＰに向けて駆動信号が出力されるもので、これによると燃料ポンプＰは駆動して燃料タンクＴ内の燃料を昇圧し、逆止弁Ｐ１を開放して第１燃料通路Ｆ１内に昇圧された燃料を継続的に供給する。一方、機関の急減速運転時においては、例えば吸気圧センサー、絞り弁開度センサー、絞り弁変位速度センサー（共に図示せず）等のセンサーからの信号がＥＣＵＥに入力され、ＥＣＵＥから燃料ポンプＰに向けて非駆動信号が出力されるもので、これによると燃料ポンプＰは、かかる機関の急減速運転時において非駆動状態を保持し、燃料を逆止弁Ｐ１、第１燃料通路Ｆ１に向けて供給することがない。
【００１１】次にその作用について説明する。第１に機関の急減速運転以外の通常運転時について説明する。燃料ポンプＰはＥＣＵＥからの駆動信号によって駆動し、燃料タンクＴ内の燃料を昇圧して逆止弁Ｐ１に向けて燃料を吐出するもので、昇圧された燃料圧力を受ける逆止弁Ｐ１は、図において上方向へ移動して弁座Ｐ２を開放し、第１燃料通路Ｆ１に向けて昇圧された燃料が吐出される。そして、この昇圧された燃料が燃料導入Ｆ３を介して第１燃料圧力制御弁Ｒの燃料室１３内に供給されるや、即座にダイヤフラム１２が変位して従来と同様の燃料圧力の調圧作用を行なうことができるもので、第１燃料通路Ｆ１内の燃料圧力を遅滞なく第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 （３．５Kgf ／cm2 ）に調圧できる。そして、この第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 を有する燃料は、弁座２５を介してディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲの燃料室２３内へ供給されるもので、ディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲによって従来と同様に第２の所定圧力ＢKgf ／cm2 （３Kgf／cm2 ）に低減されて調圧された燃料が第２燃料通路Ｆ２、燃料分配管Ｄを介して燃料噴射弁Ｊに供給され、ＥＣＵＥからの駆動信号によって動作する燃料噴射弁Ｊから吸気路Ｋ１内に噴射され、もって前記機関の運転を良好に行なうことができる。
【００１２】次に機関の急減速運転状態について説明する。かかる機関の急減速運転時において、ＥＣＵＥには絞り弁Ｗの閉方向回転速度信号、絞り弁Ｗの開度位置信号、吸気路Ｋ１内の負圧信号等が入力され、ＥＣＵＥから第１には燃料噴射弁Ｊに向けて急減速状態信号が出力され、燃料噴射弁Ｊは燃料の噴射供給を一時的に停止（燃料カット）する。ＥＣＵＥから第２には燃料ポンプＰに向けて非駆動信号（非通電）が出力されるもので、これによると燃料ポンプＰは回転を中止し、燃料タンクＴ内の燃料を吸入、吐出作用は停止して逆止弁Ｐ１、第１燃料通路Ｆ１への燃料供給が行なわれない。ここで逆止弁Ｐ１について着目すると、逆止弁Ｐ１に向かう燃料流れが無くなったことにより、逆止弁Ｐ１を弁座Ｐ２より開放側へ付勢する付勢力が減少したこと。及び燃料ポンプＰが停止されたことにより弁座Ｐ２より上流側である燃料ポンプ内の燃料圧力が減少して逆止弁Ｐ１の前後に圧力差が生ずること。（逆止弁Ｐ１の下方に加わる燃料圧力が逆止弁Ｐ１の上方に加わる燃料圧力に比較して低下すること）更には逆止弁Ｐ１は自重を有すること。から逆止弁Ｐ１は徐々に下方の弁座Ｐ２に向けて降下し、遂には弁座Ｐ２を閉塞する。ここで前記逆止弁Ｐ１の降下について着目すると、逆止弁Ｐ１は弁座Ｐ２を含む燃料流路内に配置されて燃料中に存在することから燃料の抵抗を受け瞬時に弁座Ｐ２に向けて降下するものでなく、徐々に開口を減少しつつ降下して遂には弁座Ｐ２を閉塞することになる。以上によれば逆止弁Ｐ１が徐々に降下する時間内において、第１燃料通路Ｆ１内の第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 （３．５Kgf ／cm2 ）に調圧された燃料圧力は逆止弁Ｐ１の周囲の開口を介して減圧状態にある燃料ポンプＰ内に開放されるもので、これによると第１燃料通路Ｆ１内の燃料圧力を第１の所定圧力ＡKgf ／cm2（３．５Kgf ／cm2 ）に比較して低減された第２の所定圧力ＣKgf ／cm2 （例えば３Kgf ／cm2 ）に減圧することができる。以上によると、ディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲの弁体２７には｛第１燃料通路Ｆ１内の第３の所定圧力ＣKgf ／ｃcm2（３Kgf ／cm2 ）＋第２スプリングＳ２のバネ力０．５Kgf ／cm2 ｝である３．５Kgf ／cm2 の閉塞力が作用することになる。
【００１３】一方、前記燃料噴射弁の燃料の供給が停止されたこと。及び燃料分配管Ｄ、第２燃料通路Ｆ２が加熱されること。によると第２燃料通路Ｆ２内の燃料圧力が大きく上昇するものであるが、本発明にあっては第２燃料通路Ｆ２内の燃料圧力が３．５Kgf ／cm2 を超えた状態において即座にディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲの弁体２７が弁座２５を開放し、この上昇した燃料圧力を第１燃料通路Ｆ１へと戻すものである。従って、燃料分配管Ｄ、第２燃料通路Ｆ２、内には３．５Kgf ／cm2 を超える燃料圧力が保持されることがない。要するに第１燃料通路Ｆ１の第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 （３．５Kgf ／cm2 ）と第３の所定圧力ＣKgf ／cm2 （３Kgf ／cm2 ）の差（Ａ−Ｃ）Kgf ／cm2 、具体的には０．５Kgf ／cm2 に相当して燃料分配管Ｄを含む第２燃料通路Ｆ２内の燃料圧力を低減できたものである。
【００１４】従って、機関の急減速運転が終了して通常の機関運転に復帰した際、前記燃料圧力の低減（０．５Kgf ／cm2 低減）に相当して燃料噴射弁Ｊからの燃料噴射量を自動的に減少できるので、機関の運転性が大きく阻害されたり、有害排気ガス成分の排出が増加したりする不具合が解消できたものである。又、過剰な燃料の排出が抑止されたことは燃料の無駄な消費が改善されたもので、これによって燃料経済性の向上を達成できたものである。
【００１５】本発明の他の実施例について図２により説明する。図１の実施例とは第１燃料圧力制御弁が異なる。電磁装置Ｌは以下よりなる。筒状のコイル１の内方に固定鉄心２が固定配置され、それに対向して可動鉄心３が移動自在に配置され、固定鉄心２と可動鉄心３間にスプリング５が縮設される。コイル１に通電されると可動鉄心３はスプリング５のバネ力に抗して固定鉄心２側（左方）に移動し、コイル１への通電が断たれると可動鉄心３はスプリング５のバネ力によって固定鉄心２より離れて右方へ移動する。第１燃料圧力制御弁Ｒのスプリング室１４内に縮設されるスプリングＳ１の一端Ｓ１Ａはバネ受体６に係止され他端Ｓ１Ｂはダイヤフラム１２上のリテーナに係止される。そして、このバネ受体６は可動鉄心３と同期的に移動するよう一体的に接続形成される。又、前記電磁装置Ｌに配置されるスプリング５は、第１燃料圧力制御弁Ｒの第１スプリングＳ１のバネ力より強い設定され、電磁装置Ｌのコイル１への非通電時においてバネ受体６はスプリング５のバネ力によってスプリング室１４側（図において右方）へ押圧されて第１位置状態を保持し、電磁装置Ｌのコイル１への通電時においてバネ受体６はスプリング５のバネ力に抗して外方（図において左方）へ移動して第２位置状態を保持する。又、前記電磁装置にはＥＣＵＥから駆動信号と非駆動信号が出力される。
【００１６】次にその作用について説明する。第１に機関の急減速運転以外の通常運転時について説明する。かかる状態において、ＥＣＵＥから電磁装置Ｌのコイル１に向けて駆動信号が出力されるものでなく非通電状態に保持される。これによるとバネ受体６を含む可動鉄心３はスプリング５のバネ力によって右方端の第１位置状態に保持され、この第１位置状態にあるバネ受体６（バネ受体６が右方端にある状態）によって第１スプリングＳ１のバネ力が設定され、これによって第１燃料圧力制御弁Ｒは第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 （３．５Kgf ／cm2）の燃料圧力を調圧して第１燃料通路Ｆ１内の燃料圧力をＡKgf ／cm2 に保持し、この第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 を有する燃料がディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲに供給され、ディマンド式燃料圧力制御弁ＤＲにて第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 に比較して減圧された第２の所定圧力ＢKgf ／cm2 （３Kgf ／cm2 ）に調圧され、この燃料が第２燃料通路Ｆ２を介して燃料噴射弁Ｊに供給される。
【００１７】次いで、機関が急減速運転されると、ＥＣＵＥには機関の急減速運転状態におけるセンサーからの信号が入力され、ＥＣＵＥから第１に燃料噴射弁Ｊに対する燃料カット信号が出力され、第２に、電磁装置Ｌのコイル１に向けて駆動信号が出力されて、コイル１に通電される。これによるとバネ受体６を含む可動鉄心３は、電磁装置Ｌに生起する磁力により、スプリング５のバネ力に抗して左動し、第２位置状態を保持する。このバネ受体６の第２位置状態によると、第１スプリングＳ１のセット長がバネ受体６の左方向へのストロークに相当して長くなり、第１スプリングＳ１のバネ力を弱くすることができる。以上によると、第１燃料圧力制御弁Ｒが調圧する圧力を、第１の所定圧力ＡKgf／cm2 （３．５Kgf ／cm2 ）に比較して低減された第３の所定圧力ＣKgf ／cm2（例えば３Kgf ／cm2 ）に減圧することができ、この第３の所定圧力ＣKgf ／cm2 が第１燃料通路Ｆ１内に供給されることになる。そして、この第１燃料通路Ｆ１内の燃料圧力を第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 に比較して低減できたことは、燃料分配管Ｄ、第２燃料通路Ｆ２内には、前記第１の実施例と同様に３．５Kgf ／cm2 を超える燃料圧力が保持されることがない。従って、機関の急減速運転が終了して通常の機関運転に復帰した際、前記燃料圧力の低減（０．５Kgf ／cm2 低減）に相当して燃料噴射弁Ｊからの燃料噴射量を自動的に減少でき、混合気が濃化傾向となることが抑止される。ここで本実施例の特徴的なことは、機関の急減速運転時において、継続的に第１スプリングＳ１のバネ力を弱めることができ、継続的に第１燃料通路Ｆ１内の燃料圧力をもっとも低減された第３の所定圧力ＣKgf ／cm2 に保持できたことにある。尚、本実施例において用いた第１の所定圧力ＡKgf ／cm2 、第２の所定圧力ＢKgf ／cm2 、第３の所定圧力ＣKgf ／cm2 は適宜選定されるもので前記具体的数値に何等限定されるものでない。
【００１８】
【発明の効果】以上の如く、本発明の第１の特徴によると、燃料噴射弁の燃料カット時において、燃料ポンプを一時的に停止し、第１燃料通路内の燃料圧力を、逆止弁を介して燃料ポンプに向けて開放し、第１燃料通路内の燃料圧力を第１の所定圧力Ａ（Kgf ／cm2 ）以下に低減したので、機関の急減速運転時において、第２燃料通路内の燃料圧力が第２の所定圧力に比較して大きく上昇することが抑止でき、これによって急減速運転から通常運転に復帰した際における混合気の濃化傾向を抑止でき、運転性の悪化、有害排気ガス成分の増加を抑止でき、更には燃料経済性の悪化を改善できる。第１燃料圧力制御弁のスプリング室内に縮設され、弁体を含むダイヤフラムを燃料室側に向けて付勢する第１スプリングの一端を、バネ受体に係止するとともに該バネ受体を電磁装置の可動鉄心と同期的に移動するよう一体的に接続し、燃料噴射弁の燃料カット時において、電磁装置を駆動することによってバネ受体を変位し、第１スプリングのバネ力を、通常設定バネ力に比較して弱くしたので、前記第１の効果に加え、機関の急減速運転時において第１燃料通路内の燃料圧力を継続的に第３の所定圧力に調圧保持できるとともに第３の所定圧力をバネ受体のストロークを変更することによって自在に設定できる。又、バネ受体を電磁装置によって駆動操作したので第１燃料圧力制御弁のカバーと一体形成することが可能で、更にはそれらの設置の自由度を高めることができる。
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| 【出願人】 |
【識別番号】０００１４１９０１
【氏名又は名称】株式会社ケーヒン
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| 【出願日】 |
平成１２年６月９日（２０００．６．９） |
| 【代理人】 |
【識別番号】１０００７６３５８
【弁理士】
【氏名又は名称】池田 宏
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| 【公開番号】 |
特開２００１−３５５５３０（Ｐ２００１−３５５５３０Ａ） |
| 【公開日】 |
平成１３年１２月２６日（２００１．１２．２６） |
| 【出願番号】 |
特願２０００−１７３４７７（Ｐ２０００−１７３４７７） |
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