| 【発明の名称】 |
燃料噴射ノズル |
| 【発明者】 |
【氏名】伊達 健治
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| 【要約】 |
【課題】個体間の噴射量のばらつきを低減することができる燃料噴射ノズルを提供する。
【解決手段】噴孔１２１ａの入口側は、ノズルボディ４円周方向については、ノズルボディ４の内径部４１との接続部にほぼ曲率Ｒをもって形成された面取り部１４が形成されている。一方、軸方向については曲率をもたず、ほぼ面取りされない形状となっている。つまり、面取り部１４はノズルボディ４の軸方向よりも周方向に大きく形成されている。無効リフトのばらつきが低減されるため、噴孔１２１ａに面取り部１４を形成して噴孔流量を調整した燃料噴射ノズル２において、燃料噴射量をほぼ一定にすることができる。 |
【特許請求の範囲】
【請求項１】 有底筒状に形成され内壁から外壁へ貫通する１つ以上の噴孔を有するボディと、前記ボディ内部に設けられる弁座と、前記ボディの内部で往復移動し前記弁座に着座可能で前記弁座の燃料下流側で少なくとも１つの噴孔を閉塞する弁部材とを備え、前記弁部材が前記弁座から所定量以上リフトしたときに前記噴孔を開口させる燃料噴射ノズルであって、前記噴孔は入口側に前記ボディ軸方向より前記ボディ周方向に大きく形成される面取り部を有することを特徴とする燃料噴射ノズル。
【請求項２】 前記面取り部はＲ形状であることを特徴とする請求項１記載の燃料噴射ノズル。
【請求項３】 前記面取り部はテーパ状であることを特徴とする請求項１記載の燃料噴射ノズル。
【請求項４】 前記面取り部は、前記ボディ内部の前記噴孔近傍でボディ軸方向の流体の流れを制限する制限部材を配置して流体研削により形成されたことを特徴とする請求項２記載の燃料噴射ノズル。
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【発明の詳細な説明】【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の燃料噴射ノズルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、ディーゼルエンジンの排出ガス低減の要望が高まり、法規制の上でもそれが強化されつつある。ディーゼルエンジンの排出ガス、特に黒煙などのパティキュレートの低減には、噴射された噴霧の微粒化が有効である。噴霧の微粒化を促進するためには、噴射ポンプによって圧力を高めて燃料に与えられたエネルギーを、いかにロス無く噴射ノズルの噴孔の出口部まで導き流速を高めるか、つまり、いかに噴孔流量を高めるかが重要であり、そのためには噴孔の入口部に面取り、特にＲ形状の面取りを実施することが有効である。特開平９−２０９８７６号公報には、流体研削により噴孔に面取り部を形成して燃料噴射ノズルの噴孔流量を高めるとともにノズル毎の流量を調整し、噴孔流量のばらつきを低減する技術が開示されている。
【０００３】また、特開平１０−１４１１８５号公報に開示されるように、弁部材と弁座との当接部よりも下流で弁部材が噴孔を閉塞することにより、弁部材が弁座に着座したときに当接部より下流の燃料が燃焼室へ後だれを起こすのを防止するように構成された燃料噴射ノズルも知られている。このような燃料噴射ノズルでは、弁部材が弁座からリフトした後、噴孔から燃料が噴射開始されない所定の無効リフト量を有する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】特開平１０−１４１１８５号公報に示すような無効リフト量を有する燃料噴射ノズルにおいて、特開平９−２０９８７６号公報に示すような方法を用いて噴孔に面取り部を形成した場合、面取り部は噴孔の周囲に均一にほぼ形成される。面取り部の軸方向側の大きさがノズル毎に異なると無効リフト量も異なり、噴孔の開口する時期がばらつくため、噴孔が開口してから閉塞されるまでの燃料噴射量にばらつきが生じる。本発明の目的は上記問題を解決し、個体間の噴射量のばらつきを低減することができる燃料噴射ノズルを提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の燃料噴射ノズルによれば、弁座の燃料下流側で噴孔を閉塞する弁部材を備え、弁部材が弁座から所定量以上リフトしたときに少なくとも１つ以上の噴孔を開口させる燃料噴射ノズルにおいて、噴孔は入口側にボディ軸方向より前記ボディ周方向に大きく形成される面取り部を有する。面取り部の大きさを調整することにより、噴孔開口時の燃料流量がノズル毎にばらつくのを低減することができる。また、面取り部はボディ軸方向に小さく形成されているため、弁部材が弁座からリフトした後噴孔より噴射が開始されるまでの距離のばらつきが低減され、噴孔が開口してから閉塞するまでの噴射量のばらつきを低減することができる。さらに、ボディ軸方向に複数の噴孔が設けられた場合、弁部材のリフト量を噴孔と噴孔との中間位置に制御するのが容易となる。
【０００６】本発明の請求項２または３記載の燃料噴射ノズルによれば、面取り部はＲ形状またはテーパ状である。面取り部は、流体研削または電蝕などの方法により形成することができる。
【０００７】本発明の請求項４記載の燃料噴射ノズルによれば、面取り部は、ボディ内部の噴孔近傍でボディ軸方向の流体の流れを制限する制限部材を配置して流体研削により形成される。これにより、ボディ軸方向に小さく、ボディ軸方向に大きく研削されたＲ形状を有する面取り部が形成される。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を示す複数の実施例を図面に基づいて説明する。（第１実施例）本発明の第１実施例による燃料噴射ノズルを図１および図２に示す。図２に示すように燃料噴射ノズル２は、有底筒状に形成されたノズルボディ４、弁部材としてのニードル５および弁座としてのシート部材２５を備える。
【０００９】ニードル５はノズルボディ４内を往復摺動可能で、燃料上流側と下流側に２カ所の摺動部位５Ａ、５Ｂを有する。ニードル５の下流側には、シート部５１が形成されており、ノズルボディ４の先端内側に挿入されたシート部材２５が有するシート面２５１に着座および離座し、燃料を遮断・通過できるように構成されている。
【００１０】図示しない燃料ポンプにより加圧された燃料は、ノズルボディ４内の燃料穴２８を通り油溜まり２９へ導かれ、更にニードル５の横穴５２を経由してニードル５の縦穴５３を通って、シート面２５１、さらには噴孔部１２へと供給される。
【００１１】噴孔部１２は、ノズルボディ４を貫通して円周方向に設けられ軸方向のほぼ同じ位置に複数個設けられる噴孔からなる第１の噴孔群１２ａと、第１の噴孔群１２ａとは異なる軸方向位置（図２の上方）に設けられた第２の噴孔群１２ｂとを有する。噴孔群は２つに限らず、１つまたは３つ以上であってもよい。
【００１２】本実施例の燃料噴射ノズル２において、ニードル５のシート部５１がシート面２５１に着座した状態では、各噴孔はシート面２５１よりも燃料下流側の位置で、ニードル５の先端平面部１３により閉塞されている。シート部５１がシート面２５１から離座し、リフトが増加すると所定量Ｎ１だけリフトした後に噴孔群１２ａが開口する。このリフトＮ１を無効リフトという。
【００１３】図１は噴孔群１２ａのうち１つの噴孔１２１ａを示す拡大図であり、（Ａ）は横断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＩ−Ｉ線縦断面図、（Ｃ）は（Ａ）のII方向矢視図である。噴孔１２１ａの入口側（燃料上流側）は、ノズルボディ４円周方向については、図１（Ａ）に示すようにノズルボディ４の内径部４１との接続部にほぼ曲率Ｒをもって形成された面取り部１４が形成されている。一方、軸方向（ニードル５のリフト方向）については、図１（Ｂ）に示すように曲率をもたず、ほぼ面取り部が形成されない形状となっている。つまり、面取り部１４は図１（Ｃ）に示すようにノズルボディ４の軸方向よりも周方向に大きく形成されている。
【００１４】次に、上記のように噴孔群１２ａ、１２ｂの噴孔を加工するための燃料噴射ノズル用噴孔加工装置１の構成を図３に基づいて説明する。燃料噴射ノズル用噴孔加工装置１は、燃料噴射ノズル２の先端部に形成された複数の噴孔群１２ａ、１２ｂの入口部を面取り加工するノズル製造装置である。この燃料噴射ノズル用噴孔加工装置１は、サージタンク６、フィルター７、加圧ポンプ８、キャッチタンク９、および加圧ポンプ８を通電制御するコンピュータ１０等から構成され、燃料噴射ノズル２の噴孔を１個または複数個ずつ面取り加工する。
【００１５】サージタンク６は、砥粒６０を含有する加工媒体（例えば軽油等の流体）を貯留するタンクである。なお、この実施例で用いられる加工媒体に含有される砥粒６０は、例えば♯１０００番のシリコンカーバイト等である。フィルター７は、燃料噴射ノズル２を加工する際に発生する研磨屑（スラッジ：例えば粒径φ０．０３ｍｍ）等を捕捉して加工媒体を濾過するものである。
【００１６】加圧ポンプ８は、加工媒体の圧力を一定の圧力（例えば１００ｋｇｆ／ｃｍ2）にするポンプで、図示しない電動モータにより駆動される渦巻ポンプまたはピストンポンプ、あるいは油圧シリンダまたはエアシリンダにより駆動される増圧ポンプである。この加圧ポンプ８は、圧力調整が可能なもので、例えば電動モータの回転を制御する、あるいは油圧シリンダまたはエアシリンダの油圧、エア圧を制御することにより、燃料噴射ノズル２の加工中常に加工媒体の圧力が一定に保たれるようコンピュータ１０により制御される。なお、加工媒体の圧力を制御するのに、２次側に調圧弁を設けても良い。
【００１７】そして、加圧ポンプ８と加工対象である燃料噴射ノズル２とは供給配管２１により接続されている。キャッチタンク９は、燃料噴射ノズル２の複数の噴孔より吐出された加工媒体を受けると共に、一時的に加工媒体を貯留するタンクである。このキャッチタンク９は、リターン配管２２を介してサージタンク６に接続している。
【００１８】コンピュータ１０は、加工媒体の流量を測定する流量計３１、加工媒体の温度を測定する温度計３２、および加工媒体の圧力を測定する圧力計３３等からの電気信号に基づいて加圧ポンプ８の駆動部、すなわち、電動モータあるいは油圧シリンダまたはエアシリンダを制御して供給配管２１内の加工媒体の圧力が常に一定となるように加圧ポンプ８の圧送量をフィードバック制御する圧力制御手段である。
【００１９】そして、コンピュータ１０は、流量計３１で測定した加工媒体の流量に基づいて、加工媒体の目標流量を設定する。例えば燃料噴射ノズル２の噴孔群１２ａの総開口面積が０．２５ｍｍ2 の場合には目標流量を３０ｃｍ3 ／ｓｅｃに設定し、噴孔群１２ａの総開口面積が０．３０ｍｍ2 の場合には目標流量を３６ｃｍ3／ｓｅｃに設定し、噴孔群１２ａの総開口面積が０．４０ｍｍ2 の場合には目標流量を４８ｃｍ3 ／ｓｅｃに設定し、噴孔群１２ａの総開口面積が０．５０ｍｍ2 の場合には目標流量を６０ｃｍ3 ／ｓｅｃに設定する。
【００２０】なお、上記設定は一例であり、燃料噴射ノズル２に設定される目標燃料噴孔流量の値により変更することができる。また、コンピュータ１０は、温度計３２で測定した加工媒体の温度に基づいて、加工媒体の温度変化による加工媒体の粘度・比重変化を補正することにより、上述の加工媒体の目標流量を修正する。
【００２１】次に、この燃料噴射ノズル用噴孔加工装置１による燃料噴射ノズル２の噴孔加工方法を説明する。先ず、ドリル等による孔開け加工で噴口部１２に複数の噴孔を形成する。図４は噴口部１２の拡大断面図である。図４（Ａ）は第１の噴孔群１２ａを加工するときの噴孔１２１ａ近傍を示す縦断面図である。図４（Ａ）に示すように、ノズルボディ４からニードル５を取り外した状態で、ノズルボディ４の内孔に制限部材としての第１の加工ツール２３を組み込んだ燃料噴射ノズル２を、燃料噴射ノズル用噴孔加工装置１に組み入れる。第１の加工ツール２３は円筒状に形成され、噴孔１２１ａを含む噴孔群１２ａの複数の噴孔入口１２Ａを開放し、噴孔１２１ｂを含む噴孔群１２ｂの複数の噴孔入口１２Ｂを閉塞する位置で保持される。
【００２２】そして、電動モータを通電することにより加圧ポンプ８が作動を開始すると、供給配管２１内の加工媒体の圧力が常に一定の圧力に設定され、燃料噴射ノズル２のノズルボディ４内に初期流量の加工媒体が流れる。サージタンク６から加圧ポンプ８の作動により汲み上げられた、砥粒６０を含有した加工媒体は、フィルター７を通過する際に濾過された後に、ノズルボディ４内に流入し、噴孔群１２ａの各噴孔に入口部より流入し、出口部より吐出され、キャッチタンク９に流れ込む。
【００２３】ここで、図４（Ａ）に示すように加工ツールが開放された噴孔１２１ａの近傍に配置されており、ノズルボディ４内の軸方向上側からの加工媒体の流れを制限している。また、ノズルボディ４内の軸方向下側からの加工媒体の流れは、シート部２５により制限されている。したがって砥粒６０は、縦断面内ではほぼ噴孔１２１ａの延伸方向に沿って平行に流れるため、噴孔入口部１２Ａ周辺への砥粒６０衝突の頻度は小さい。
【００２４】一方、図４（Ｃ）に示すように横断面内では、砥粒６０はあらゆる方向から噴孔１２１ａに向かって流れるため、噴孔入口部１２１Ａ周辺への砥粒６０衝突の頻度が大きくなり、ほぼ曲率Ｒを有するＲ形状の面取り部１４が形成される。このようにして、面取り部１４がノズルボディ４の軸方向には小さく、径方向には大きく形成され、図１に示すようにほぼ円周方向にのみ形成されたＲ形状の面取り部を有する噴孔１２１ａが形成される。
【００２５】そして、加工媒体により噴孔群１２ａの各噴孔の入口部が面取り加工されることによって、噴孔の入口部の流れが改善され、噴孔を流れる加工媒体の流速が速くなり、加工媒体の流量が増加していく。噴孔群１２ａの噴孔の面取り加工が進行し、加工媒体の流量が目標流量に到達すると、コンピュータ１０によって加圧ポンプ８の作動が停止されることにより、噴孔群１２ａの入口部の面取り加工が終了する。
【００２６】次に、ノズルボディ４から第１の加工ツール２３を取り出した後、図４（Ｂ）に示すように第２の加工ツール２４を組み込む。第２の加工ツール２４は中空円盤状に形成され、第１の噴孔群１２ａの噴孔１２１ａを含む各噴孔を閉塞し、第２の噴孔群１２ｂの噴孔１２１ｂを含む各噴孔を開放する。さらに、第１の加工ツール２３をノズルボディ４に組み込み、加工ツール２３の下端を図４（Ｂ）に示すように、第２の噴孔群１２ｂの近傍上側に配置することにより、噴孔群１２ｂを開放し、かつ第２の噴孔群１２ｂ近傍でノズルボディ４の軸方向、すなわちニードルリフト５方向について両側からの加工媒体の流れを制限するように配置する。
【００２７】そして、第１の噴孔群１２ａの場合と同様に、加圧ポンプ８を作動させ、ノズルボディ４内に加工媒体を流す。これにより、第１の噴孔群１２ａの場合と同様、第２の噴孔群１２ｂの噴孔にも、面取り部がノズルボディ４の軸方向には小さく、径方向に大きく形成される。
【００２８】噴孔群１２ｂの面取り加工が進行し、加工媒体の流量が目標流量に到達すると、コンピュータ１０によって加圧ポンプ８の作動が停止されることにより、噴孔群１２ｂの入口部の面取り加工が終了する。
【００２９】上記のように、燃料噴射ノズル用噴孔加工装置１により噴孔を加工することにより、一定圧力下での複数の噴孔の流量、すなわち、燃料流量と相関のとれた加工媒体の流量を測定し、Ｒ状の面取り加工を終了する時の加工媒体の流量（目標流量）を管理することにより、各燃料噴射ノズル２のノズルボディ４の固体間の燃料流量差（噴孔流量差）を縮小することができる。したがって、各燃料噴射ノズル２の固体間の製品ばらつきを抑えることができる。なお、上記第１の加工ツールはニードル５で代用することもできる。また、第２の噴孔群１２ｂを加工するときは、第１の加工ツール２３と第２の加工ツール２４とが一体化した形状の加工ツールを用いてもよい。
【００３０】次に、本実施例の燃料噴射ノズル２の動作を、噴孔の入口部周囲に均等に面取り部が設けられ、他は第１実施例と同様に構成された比較例と対比しながら図２、図５および図６を用いて説明する。
【００３１】図示しない高圧ポンプからは所定量の燃料が所定の時期に圧送され、この高圧燃料が図示しない噴射管、燃料噴射装置を経由して燃料穴２８に供給される。この高圧燃料は、燃料穴２８、油溜り２９、ニードル５の横穴１０および縦穴１１から構成される燃料通路内に蓄えられる。
【００３２】燃料通路内の圧力が低いときは、図５（Ａ）に示すように、ニードル５のシート部５１がシート部材２５のシート面２５１に着座している。燃料通路内の燃料圧力が増大すると、シート部５１がシート面２５１から離座するが、所定の無効リフトに達するまではニードル５の先端平面１３が噴孔群１２ａ、１２ｂを閉塞しており、燃料が噴射されない。ニードル５のリフトが無効リフトより大きくなると、噴孔群１２ａの噴孔が開口し、燃料の噴射が開始される。
【００３３】図６はニードル５のリフトと噴孔流量の関係を示す特性図である。比較例では、噴孔のノズルボディ軸方向に面取り部が形成されているため、ニードルがリフトして先端平面部が噴孔の下端に達するよりも早く噴孔が開口する。この面取り部の大きさは、前述の燃料噴射ノズル用噴孔加工装置１により噴孔流量を調整すると、ばらつきが生じる。そのため、比較例のようにノズルボディ軸方向に面取り部が形成されていると、無効リフトＮ２の大きさにばらつきがある。それに対し、本実施例では、先端平面部１３がほぼ噴孔１２１ａの下端に達するまで噴孔１２１ａは開口しない。そのため、実施例による無効リフトＮ１のばらつきは比較例よりも小さくなる。ニードル５のリフトが無効リフトＮ１以上で、噴孔群１２ａの上端に達するまでの間は、リフトと共に噴孔流量は徐々に増大する。
【００３４】燃料通路内の圧力がさらに増大し、図示しない第１スプリングの付勢力に打ち勝つ圧力まで達すると、図５（Ｂ）に示すように、ニードル５は第１段のリフトＨＤ１までリフトする。この第１段のリフトでは、ニードルの先端平面１３が噴孔群１２ａと噴孔群１２ｂとの中間に位置し、噴孔群１２ａの噴孔を開口し、噴孔群１２ｂの噴孔を閉口させた状態で噴射が行われる。この時、噴孔の開口面積は全ての噴孔を開口したときよりも小さいため、小噴孔径から高圧で噴射され、噴霧の微粒化が促進できる。
【００３５】ここで、リフトＨＤ１は、第１の噴孔群１２ａの噴孔が完全に開口し、第２の噴孔群１２ｂの噴孔が完全に閉口する位置にある。このようにＨＤ１を制御するために、比較例では第１の噴孔群１２ａの噴孔の上端と第２の噴孔群１２ｂの噴孔の下端との距離（噴孔間距離）をＬ１としたときに、Ｌ１よりも面取り部の大きさ分だけ小さいＨ２の範囲内にニードル５のリフトを制御する必要がある。それに対し、本実施例では、噴孔間距離Ｌ１とほぼ等しくＨ２よりも大きいＨ１の範囲内で制御すればよく、制御が容易となる。また、Ｌ１をより小さく設計することが可能となり、ニードル５の最大リフト量を小さくすることもできる。ニードル５の最大リフト量が小さくなると、閉弁時の衝撃が小さくなり、異音の発生を低減し、ニードル５やシート部材２５の破損を防ぐことができる。
【００３６】さらに燃料通路内の燃料圧力が増加すると、図示しない第１スプリングと第２スプリングとの付勢力の和よりも大きくなり、図５（Ｃ）に示すようにニードル５がフルリフトＨＤ２までリフトする。このフルリフトＨＤ２では、先端平面１３が噴孔群１２ｂの上部以上までリフトしており、噴孔群１２ａ、１２ｂ全体の噴孔を使用して燃料噴射が行われる。この時、噴孔の開口面積は大きくなり、適切な燃料噴射率を実現することができる。
【００３７】高圧ポンプからの燃料圧送が終わりに近づくと、燃料通路内の燃料圧力が低下し、第１スプリングおよび第２スプリングの付勢力により、ニードル５がシート面２５１方向に付勢され、シート部５１がシート面２５１に着座すると燃料噴射は終了する。
【００３８】上記のように燃料が噴射されているとき、各噴孔入り口のノズルボディ４円周方向には、Ｒ形状を有する面取り部１４が形成されているため、燃料の流れ損失（曲がり損失）が低減でき、燃料の噴射圧力がより有効に噴射速度に変換され高速噴射ができるので、噴霧の更なる微粒化が可能である。
【００３９】また、無効リフトにばらつきがあると、噴孔の開口時期にばらつきが生じるため、噴射開始から終了までにの燃料噴射量にばらつきが生じるが、本実施例の構成によれば、無効リフトのばらつきが低減されるため、噴孔に面取り部を形成して噴孔流量を調整した燃料噴射ノズルにおいて、燃料噴射量をほぼ一定にすることができる。
【００４０】（第２実施例）図７は本発明の第２実施例による燃料噴射ノズル２における噴孔群１２ａの１つの噴孔１２２ａを示す拡大図であり、（Ａ）は縦断面図、（Ｂ）は（Ａ）のIII−III線横断面図、（Ｃ）は（Ａ）のIV方向矢視図である。噴孔群１２ｂも噴孔群１２ａと同様の形状に形成され、噴孔群１２ａ、噴孔群１２ｂ以外の構成は第１実施例と同様である。
【００４１】本実施例において、噴孔１２２ａの内側は、円周方向には（Ａ）に示すようにノズルボディ４の内径部４１との接続部に、燃料入り口側が大きくなるようなテーパ状に形成された面取り部１５が形成されている。一方、軸方向には（Ｂ）に示すようにテーパ面をもたず、入口部から出口部までがほぼ同一径を有する形状となっている。このようにして、図７（Ｃ）に示すように面取り部１５がノズルボディ４の軸方向よりも周方向に大きく形成されている。第２実施例の形状であっても、第１実施例と同様の効果を得ることができる。
【００４２】このような面取り部１５を有する噴孔１２２ａを形成する方法として、ノズルボディ４の外側から電極を挿入することにより噴孔１２２ａを形成した後、電極をノズルボディ４の周方向に揺動させて面取り部１５を形成する方法がある。
【００４３】（第３実施例）本発明の第３実施例による燃料噴射ノズル１００を図８、図９に示す。図８に示すように燃料噴射ノズル１００は、有底筒状に形成されたノズルボディ１０２、弁部材としてのニードル１０３を備え、ノズルボディ１０２の内周に弁座としてのシート面１０７を有する。
【００４４】ニードル１０３はノズルボディ１０２内を往復移動可能で、ニードル１０３下流側のシート部５１がシート面１０７に着座および離座することにより、ニードル１０３外周とノズルボディ１０２内周との間の燃料通路１０９の燃料を遮断・通過できるように構成されている。ニードル１０３の摺動部位１０５ｂはノズルボディ１０２と摺動している。
【００４５】ノズルボディ１０２を貫通して円周方向には、第１の噴孔群１１２ａと、第１の噴孔１１２ａとは異なる軸方向位置（図８の上方）に設けられた第２の噴孔１１２ｂとが設けられる。噴孔は２つに限らず、１つまたは３つ以上であってもよい。
【００４６】本実施例の燃料噴射ノズル１００において、ニードル１０３のシート部１０６がシート面１０７に着座した状態では、噴孔１１２ｂはシート面１０７よりも燃料下流側の位置で、ニードル１０３の先端平面部１１３により閉塞されている。シート部１０６がシート面１０７から離座すると、燃料通路１０９の燃料はニードル１０３の横穴１１０および縦穴１１１を経由して噴孔１１２ａから噴射される。さらに所定量だけリフトが増加すると噴孔１１２ｂが開口する。
【００４７】図９は第２の噴孔１１２ｂを示す拡大図であり、（Ａ）は図８のＶ−Ｖ線横断面図、（Ｂ）縦断面図、（Ｃ）は（Ａ）のVI方向矢視図である。噴孔１１２ａの入口側（燃料上流側）は、ノズルボディ１０２円周方向については、図９（Ａ）に示すようにノズルボディ１０２の内径部１４１との接続部にほぼ曲率Ｒをもって形成された面取り部１１４が形成されている。一方、軸方向（ニードル１０３のリフト方向）については、図９（Ｂ）に示すように曲率をもたず、ほぼ面取りされない形状となっている。つまり、面取り部１１４は図９（Ｃ）に示すようにノズルボディ１０２の軸方向よりも周方向に大きく形成されている。
【００４８】第３実施例の構成においても、第１実施例と同様に、各噴孔入り口のノズルボディ１０２円周方向には、Ｒ形状を有する面取り部１１４が形成されているため、燃料の流れ損失が低減でき、燃料の噴射圧力がより有効に噴射速度に変換され高速噴射ができるので、噴霧の更なる微粒化が可能である。また、第２の噴孔１１２ｂが開口する時期の各ノズルボディ１０２毎のばらつきを低減し、燃料噴射量を一定にすることができる。さらに、ニードル１０３のリフトを第１の噴孔１１２ａの噴孔が完全に開口し、第２の噴孔１１２ｂの噴孔が完全に閉口する位置に制御するときの制御が容易である。
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| 【出願人】 |
【識別番号】０００００４２６０
【氏名又は名称】株式会社デンソー
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| 【出願日】 |
平成１２年１月３１日（２０００．１．３１） |
| 【代理人】 |
【識別番号】１０００９３７７９
【弁理士】
【氏名又は名称】服部 雅紀
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| 【公開番号】 |
特開２００１−２１４８３８（Ｐ２００１−２１４８３８Ａ） |
| 【公開日】 |
平成１３年８月１０日（２００１．８．１０） |
| 【出願番号】 |
特願２０００−２２６６６（Ｐ２０００−２２６６６） |
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