| 【発明の名称】 |
エンジンの燃料噴射弁及び燃料噴射システム |
| 【発明者】 |
【氏名】野木 利治
【氏名】大須賀 稔
【氏名】大山 宜茂
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| 【要約】 |
【課題】少ない空気量で燃料の効率の良い微粒化を図ることにある。さらに、燃料圧力の制御性が良いエアーアシスト型燃料噴射弁、及び燃料供給量が制御が安定な燃料噴射システムを提供することにある。
【解決手段】燃料噴射オリフィス９の出口に空気と燃料を混合する空気燃料混合室１１Ｂを備え、供給燃料の圧力が吸気管の絞弁２０の上下流の中間圧に応じて調整されるようにした。 |
【特許請求の範囲】
【請求項１】 燃料噴射オリフィスの出口に空気と燃料を混合する空気燃料混合室を備え、供給燃料の圧力が吸気管の絞弁の上下流の中間圧に応じて調整されていることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】 燃料噴射オリフィスの出口に空気と燃料を混合する空気燃料混合室を備え、供給燃料の圧力が当該空気燃料混合室の圧力に近似した圧力に調整されていることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項３】 エアーアシスト型燃料噴射弁を備え、吸気管の絞弁の上下流の中間圧に応じて前記エアーアシスト型燃料噴射弁の供給燃料の圧力を制御することを特徴とする燃料噴射システム。
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【発明の詳細な説明】【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はエンジンの燃料噴射弁及び燃料噴射システムに係り、更に詳細には噴射燃料の微粒化を図るための技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】エンジンの燃料噴射弁から噴射される燃料は、微粒化されるほど空気との混合を良くし、空燃比の精度向上ひいては運転性、排気浄化性の向上につながる。そのため、従来より、例えば特開昭５７−１１０７６９号公報に開示されるように、噴射ノズルの周囲に吸気通路の空気の一部をエアバイパス通路を介して導く環状隙間を形成し、この環状隙間から出る空気流を噴射燃料に衝突させたり、特開昭６４−２４１６１号公報に開示されるように、噴射燃料を旋回させると共にこの噴射燃料に旋回方向が噴射燃料と逆方向の空気流を衝突させたりしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記のように噴射された旋回燃料に空気流を衝突させて微粒化させる場合、従来は微粒化用空気を少なくする点について充分な配慮がなされていない。
【０００４】すなわち、微粒化用空気が多い場合には、燃料の粒径を小さくすることができるが、実際のエンジンに適用する場合には、微粒化用空気が多すぎると、シリンダ内の空気と燃料との比を最適にすることはできず、排気浄化性、運転性が悪化する。特に、アイドル運転時のように燃料量が少ない場合には相対的に微粒化用空気が過多になる傾向がある。
【０００５】本発明は以上の点に鑑みてなされ、その目的は、少ない空気量で燃料の効率の良い微粒化を図ることにある。さらに、燃料圧力の制御性が良いエアーアシスト型燃料噴射弁、及び燃料供給量が制御が安定な燃料噴射システムを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達成するために、基本的には、次のように構成する。
【０００７】すなわち、燃料噴射オリフィスの出口に空気と燃料を混合する空気燃料混合室を備え、供給燃料の圧力が吸気管の絞弁の上下流の中間圧に応じて調整されるようにした。
【０００８】また、上記したようなエアーアシスト型燃料噴射弁を備え、吸気管の絞弁の上下流の中間圧に応じて前記エアーアシスト型燃料噴射弁の供給燃料の圧力を制御するようにした燃料噴射システムを提案する。その具体的一例は、図１５の実施例に示してある。
【０００９】
【実施例】図１は本発明の第１実施例を示す要部断面図、図２はその縦断面図である。
【００１０】図２において、１は電磁式の燃料噴射弁で、本体内部には、電磁コイル２、固定コア３、ボール弁（計量弁）４付きプランジャ５、戻しばね６、燃料旋回子７等が組み込まれる。ボール弁４は電磁コイル２の非通電時には、ばね６の力により燃料旋回子７の下流に設けた弁シート８に圧接して閉弁状態となる。電磁コイル２の通電時には、コア３，ヨーク１０，プランジャ５が磁気回路を形成してプランジャ５と共にボール弁４が磁気吸引され弁シート８から離れて開弁状態となる。
【００１１】燃料旋回子７は図４に示すように駒形のチップで形成され、その下面には燃料に旋回力を付与するための燃料通路溝７Ａが４つ配設してある。溝７Ａは燃料をチップ側壁からチップ中央の燃料旋回用オリフィス７Ｂに導く通路構造を呈し、かつ各溝７Ａは燃料旋回用オリフィス７Ｂの中心に対してオフセット配置され、実施例では溝７Ａが燃料旋回用オリフィス７Ｂの周面とほゞ接線関係を保つよう配設される。このようにして開弁時には、溝７Ａから出た加圧燃料が図４に示すように燃料旋回用オリフィス７Ｂの壁面に沿った旋回流となって、その下流に設けた計量オリフィス９を通して、次にのべる空気旋回用オリフィス１１Ｂに噴射される。
【００１２】空気旋回用オリフィス１１Ｂは、図４に示すように駒形チップ（空気旋回子）１１の中央に形成され、ボール弁４下流で計量オリフィス（燃料噴射オリフィス）９の直ぐ下に隣接するようにして配設される。空気旋回子１１は、図３（イ），図４に示すようにその上面に空気に旋回力を付与するための空気通路溝１１Ａが４つ配設してある。各溝１１Ａは空気をチップ側壁からチップ中央の空気旋回用オリフィス１１Ｂに導く通路構造を呈し、各空気通路溝１１Ａが空気旋回用オリフィス１１Ｂ中央に対してオフセット配置される。空気通路溝１１Ａは空気旋回用オリフィス１１Ｂの内周とほゞ接線関係を保つよう配設され、この溝１１Ａの配置構造は、空気旋回流の方向が上記の燃料旋回流と反対となるよう設定してある。空気旋回用オリフィス１１Ｂは、図３（ロ）に示すように、その下部１１Ｂ´が円錐状に絞り形成される。
【００１３】燃料旋回子７，空気旋回子１１の材質としてステンレスを用いる。燃料として、アルコールを用いる場合は、計量弁４，燃料旋回用オリフィス７Ｂ，空気旋回用オリフィス１１Ｂ，燃料・空気混合促進用オリフィス１４のうち燃料と接触する部分をニッケルめっきなどで耐腐食処理をする。空気旋回用オリフィス１１Ｂは、機械加工、ダイキャスト、金属粉末の焼結、エッチング処理などで形成する。また、セラミック或いはシリコンを材質としたマイクロマシニングにより加工成形してもよい。
【００１４】燃料噴射弁１の本体下部に空気旋回用オリフィス１１の周囲を囲むようしてカバー１２が装着される。カバー１２内壁と空気旋回子１１外壁及び燃料噴射弁の本体下部外壁との間に環状の通路１３が形成される。カバー１２には空気導通管１６の一端１６´が取付けられ、この空気導通管１６の他端は、例えば吸気管の絞り弁上流に接続され、吸気管の空気の一部が例えば絞り弁上，下流の差圧を利用して環状空気通路１３ひいては空気旋回子１１に空気が導入され、差圧が所定圧以下になった場合には、空気ポンプを用いて供給する等の手段が講じられている。
【００１５】空気旋回子１１はこのカバー１２と燃料噴射弁１の本体下部との間に介在するよう配置され、空気旋回用オリフィス１１Ｂの上部が計量オリフィス９の出口に接し、１１Ｂの下部１１Ｂ´がカバー１２に設けた燃料・空気混合促進用のオリフィス１４に接する。燃料・空気混合促進用のオリフィス１４は空気旋回用オリフィス１１Ｂの最も絞った部分と同径の細径としてある。燃料・空気混合促進用のオリフィス１４の下流には、オリフィス１４よりも大径の燃料噴霧出口１５が形成してある。カバー１２は、燃料噴射弁本体に圧入またはメタルフローで固定してある。
【００１６】本実施例によれば、開弁時には、燃料は燃料旋回用オリフィス７Ｂにて旋回しながら計量オリフィス９を通り、空気旋回用オリフィス１１Ｂに薄い液膜状になって噴出する。この場合、燃料は計量オリフィス９の上流で旋回力が加えられているので、計量オリフィス下流で燃料に旋回力を加える方式のものと較べて圧力損失が少なく、その分、噴出速度を大きくできる。
【００１７】一方、空気旋回用オリフィス１１Ｂでは、既述したように旋回燃料と逆方向に旋回する空気旋回流が生じており、また、その空気旋回用の空気通路溝１１Ａの出口が計量オリフィス９の出口近くに配置してあるので、計量オリフィス９から噴射された旋回燃料が直ちに空気旋回流と合流し、且つ燃料と空気の旋回方向は逆であるので、空気と燃料の相対速度を大きくしつつ微粒化させる。ついで、この微粒化された燃料と空気は空気旋回用オリフィス１１よりも細く絞った混合促進用オリフィス１４を通るので、微粒化燃料と空気とが逃げる場なく効率良く混合し、その後出口１５を介して混合された燃料が吸気管内に噴霧される。
【００１８】本実施例によれば、上記の作用により少ない空気によって効率の良い燃料と空気との混合を良好に行い、ひいては燃料の微粒化向上を図り得る。また、噴射燃料を適度に減速させて、噴射燃料がそのいきおいで吸気管壁に付着するといった事態を有効に抑制することができる。
【００１９】図５に微粒化用空気量Ｑａと噴霧の粒径との関係を示し、本実施例のように空気旋回式と混合促進用オリフィスとを組合せたものは、単なる空気旋回式や空気衝突式のものに較べ少ない空気量で微粒化を図り得る結果が得られた。
【００２０】図６は上記図５の実験データを得るのに使用した従来の空気衝突式の燃料噴射弁の一例で、既述の実施例と同一符号は同一或いは共通する要素を示す。従来の空気衝突式の場合は、図６に示すように空気を旋回させておらず、小さなオリフィス又はスリットから空気をまっすぐ噴射燃料に衝突させていた。このため、小さなオリフィス６０から空気を噴出させないと、燃料に均等に空気を衝突させることができず、大きな粒子が発生した。また、小さなオリフィスから空気を噴出させると、空気の汚れや、排気還流、水分の凍結によって、オリフィスがつまりやすく、信頼性が低い。さらに、噴霧速度が大きく、微粒化した噴霧が吸気管内に付着してしまう問題があった。
【００２１】図７に空気流の旋回方向を変えた場合の微粒化用空気流量Ｑａと噴霧粒径の関係を示す。微粒化用空気量を大きくすると粒径が小さくなるが、空気の旋回方向を燃料に対して逆方向にすると順方向の場合よりも少ない空気で微粒化が可能である。
【００２２】図８に燃料旋回の効果に関するデータを示す。燃料に旋回を加えない場合、燃料が充分微粒化せず、粒径が大きい。ピントル式のように弁の先端に突出させた円錐部に燃料を衝突させて薄膜にすると、空気がないときでも微粒化するが、空気との相対速度が小さいため、粒径が大きい。また、旋回を加えたときには、計量オリフィスの下流で旋回すると燃料の圧力損失が大きいため、燃料旋回方向と逆方向の旋回空気流を後で合流させても、その粒径は本実施例にように燃料を上流旋回させた方式の場合に較べて粒径が大きい。すなわち、計量オリフィスの上流で燃料に旋回を加え、計量オリフィスの下流で逆方向の空気旋回流を合流させた場合が最も燃料の粒径を小さくできた。
【００２３】図９にレーザで噴霧の粒径を微細計測したときの粒径の径方向分布を示す。空気衝突式では、空気の当たる外側のみ微粒化が行われ、中央部には大きな粒子が存在する。本実施例における空気旋回式では、空気と燃料が充分に衝突するので、中央部にも大きな粒子が存在せず、ほゞ満遍なく良好な微粒化状態とすることができる。
【００２４】図１０に本実施例における空気旋回用オリフィス１１Ｂの出口径の寸法（図３に示すφｄで、燃料・空気混合促進用オリフィス１４の径でもある）を変えた場合の微粒化用空気流量Ｑａと噴霧粒径との関係を示す。φｄをノズルＡでは３ｍｍ、ノズルＢでは２．５ｍｍ、ノズルＣでは２ｍｍとした。オリフィス１４の寸法ｄを小さくすると、空気と燃料の混合が促進され、少ない空気で微粒化が可能である。
【００２５】図１１に上記のように空気旋回用オリフィス１１Ｂの出口径φｄを変えた場合の噴射パルス幅と燃料流量の関係を示す。上記のようにノズルＡ、ノズルＢ、ノズルＣではそのオリフィス１４の径は少ない空気流量で燃料の微粒化を図る要素となるが、ノズルＣのようにφｄを小さくすると、微粒化用空気の圧力が大きくなるほど燃料噴射量が少なくなる。これは、微粒化用空気圧力が大きくなると、燃料出口部の圧力が大きくなり、燃料の供給圧力との差が小さくなるためである。なお、図１１に示す△Ｐａは供給空気圧力Ｐａと吸気管内圧力Ｐｂとの差である。ノズルＣのような場合には、燃料圧力レギュレータの基準圧力として、吸気管内圧力を用いず、微粒化用空気圧力または燃料出口部圧力を用いると上記問題が改善できる。
【００２６】図１２に供給空気圧力Ｐａと噴霧粒径との関係を示す。空気旋回用オリフィス１１Ｂの面積を大きくすると微粒化用空気量が多くなり、少ない圧力で微粒化が可能である。このため、空気ポンプを用いる場合、低い圧力しか供給できない構造では、空気旋回用オリフィスの面積を大きくすればよい。
【００２７】図１３に上記実施例の燃料噴射弁における微粒化用空気の供給方式の一例を示す。
【００２８】図１３では、燃料噴射弁１は吸気管４０の各マニホールドごとに配置され、エアクリーナ１８，エアフローメータ１９の下流で、絞り弁２０の上流から共通導管１６´，空気分配器１７及び各燃料噴射弁に接続された分岐配管１６を介して微粒化用空気が空気旋回用オリフィス１１Ｂに導入される。
【００２９】吸気管の絞り弁２０下流の圧力は、絞り弁２０での圧力損失、吸気管内の通路損失、エンジンの吸い込みにより絞り弁上流よりも低いために、その差圧△Ｐａにより空気が燃料噴射弁１に流れる。また、絞り弁全開時には差圧△Ｐａが小さいので、空気ポンプ２１を設けてもよい。
【００３０】この場合、空気旋回用オリフィス１１Ｂで空気の速度を大きくするため、吸気管内との差圧を０．５気圧以上にするのが好ましい。また、全ての噴射弁１の空気旋回用オリフィスの総面積よりも、空気分配器１７への共通の空気導管１６´を大きくする。また、空気分配器１７からの分岐配管１６を１つあたりの噴射弁１の空気旋回用オリフィス１１Ｂの面積より大きくする。このようにしないと、通路の途中で空気の流れが絞られてしまい。空気旋回用オリフィス１１Ｂで高速の空気流を形成できない。
【００３１】図１４に燃料微粒化用空気供給系の別の例を示す。本例も図１３の空気供給系同様にエアクリーナ１８，エアフローメータ１９の下流で絞り弁２０上流で空気を取り込み、共通配管１６´，ポンプ２１，空気分配器１７，分岐配管１６を介して空気を燃料噴射弁１の空気旋回用オリフィス１１Ｂに導くが、空気分配器１７中の圧力を一定に保つため、空気圧レギュレータ２２を空気分配器１７に取付ける。
【００３２】これにより、微粒化用空気の圧力を一定に保つことができるので、燃料の微粒化を常に安定して行うことができる。また、万一、空気旋回用オリフィス１１Ｂに至る通路系（例えば溝１１Ａ）に目づまりした場合でも圧力分配器１７の圧力が異常に上がりすぎることを防止する。
【００３３】図１５に燃料微粒化用空気供給系及び燃料供給系の別の例を示す。本実施例も微粒化用空気は、エアクリーナ１８，エアフローメータ１９の下流で絞り弁２０上流から取り込まれ、共通配管１６´，ポンプ２１，空気分配器１７，分岐配管１６を介して燃料噴射弁１の空気旋回用オリフィス１１Ｂに導かれる。さらに、燃料供給系は次のように構成される。
【００３４】すなわち、燃料は燃料供給配管２４に設けた燃料ポンプ２５により加圧され、この燃料圧力が燃料圧力レギュレータ２６で燃料噴出部（空気旋回用オリフィス１１Ｂ）の圧力Ｐｘに対応して補正される。
【００３５】燃料圧力レギュレータ２６は、図１６に示すように、本体内部にチェック弁２７付きダイアフラム２８，ばね２９が内装され、作動室２６Ａ側に圧力導管２３を介して絞り弁２０下流の圧力及び空気分配器１７内の供給空気圧力Ｐａが導かれる。燃料噴出部１１Ｂの圧力Ｐｘは、次式で表されるように、吸気管内に圧力Ｐｂと微粒化用空気の供給圧力Ｐａの両方に依存するので、【００３６】
【数１】Ｐｘ＝Ｘ・Ｐａ＋Ｙ・ＰｂＸ，Ｙは重み係数である。
【００３７】すなわち、本実施例では、燃料噴射オリフィスの出口に空気と燃料を混合する空気燃料混合室１１Ｂを備え、供給燃料の圧力が吸気管の絞弁の上下流の中間圧に応じて調整されるようにしてある。
【００３８】そして、Ｐｘに対して所定の差圧を保つよう燃料圧力レギュレータ２６が作動する。また、このレギュレータ２６の作動室２６ＡにＰａ，Ｐｂを導く各導管２３にはそれぞれ絞り２３ａ，２３ｂが入れて、燃料流量が吸気管内の圧力と微粒化用空気の圧力に依存しないように調整したものである。
【００３９】図１７は本発明の第２実施例に係る要部断面図である。
【００４０】本実施例の燃料噴射弁１は、エンジンの各気筒に吸気弁が複数（例えば２個）配設されるタイプのものに適用するものである。噴射弁の駆動機構は上記各実施例のものと同様で、計量オリフィス９上流に燃料旋回子７を配設する。計量オリフィス下流の空気旋回子（チップ）１１に形成される空気旋回用オリフィス１１Ｂはストレートで、その下流に噴射燃料を分配させる分岐用チップ３０が配設してある。この分岐用チップ３０には、各吸気弁対応の分岐オリフィス３０Ａ，３０Ｂが形成される。
【００４１】本実施例では、空気旋回用オリフィス１１Ｂの下部で燃料と空気が混合するが、さらに分岐オリフィス３０Ａ，３０Ｂがオリフィス１１Ｂより細く絞ったことで、この分岐オリフィスで微粒化燃料と空気の混合が促進され、その結果、より一層の微粒化促進が図られる。この分岐オリフィス３０Ａ，３０Ｂが空気・燃料の混合促進用オリフィスを兼用する。
【００４２】分岐オリフィス３０Ａ，３０Ｂはその入口が接してもよいが、これらの入口の一部が重なり合ってもよい。
【００４３】図１８に分岐オリフィス３０Ａ，３０Ｂのオリフィス径Ｄと噴霧粒径との関係を示す。空気量が少ない場合、寸法Ｄが大きいほど粒径が小さくなる。これは、噴霧が分岐部に付着しないで噴出するためである。空気が少ないときは、燃料噴射弁の燃料旋回による微粒化に依存するので、分岐部に燃料が付着しない方がよい。一方、空気量が多いときには、寸法Ｄが小さいほど空気と燃料が充分混合され、微粒化がよい。以上を考慮して、適宜の寸法Ｄを設定する。
【００４４】同様に、分岐オリフィスの長さｌを長くすると、空気の少ないときに噴霧の粒径が大きくなり、空気が多いときに粒径が小さくなる。図１９に分岐オリフィスの径Ｄと噴霧角θ１の関係を示す。Ｄが大きくなると、噴霧角θ1が大きくなる。また、分岐オリフィスの長さｌが２ｍｍ以下では、空気を導入すると噴霧角が大きくなりすぎ、２つの方向に噴霧を形成することができない。このためｌを２ｍｍ以上とする必要がある。この点は、空気微粒化で２つ以上の方向に噴霧を形成する上で重要である。この噴射弁では、Ｄ＝２．５ｍｍ，ｌ＝４ｍｍ程度がよい。
【００４５】図２０に上記実施例の噴霧の状況を示す。噴霧は２つの方向に形成される。２つの噴霧の方向θは、分岐オリフィスの角度により任意に変えることができる。
【００４６】図２１に本発明の第３実施例を示す。
【００４７】本実施例と図１７の第２実施例との異なる点は、計量オリフィス９の直ぐ下の下流に燃料分岐用チップ（第１の分岐オリフィス）３２を配設し、その下に空気旋回子と燃料分岐を兼ねるチップ３３を配設したことにある。チップ３３には、第２の分岐オリフィス３３Ａ，３３Ｂが配設され、図２２に示すようにその上面（図２２の（イ）では右側）に分岐オリフィス３３Ａ，３３Ｂに対してオフセット配置された空気通路溝３４を配設してある。空気通路溝３４は、環状空気通路１３からの空気を導入し、分岐オリフィス３３Ａ，３３Ｂに空気旋回流を発生させる。２つの噴霧を形成する望ましい寸法として、Ｄ＝２ｍｍ，ｌ＝５ｍｍである。
【００４８】本実施例では、旋回燃料は燃料分岐用チップ３２で分岐された後、分岐オリフィス３３Ａ，３３Ｂにて旋回空気流と衝突するが、この分岐オリフィス３３Ａ，３３Ｂが微粒化燃料と空気を効率良く混合させる。
【００４９】図２３に燃料分岐用チップ３２の他の態様を示す。
【００５０】本実施例では、２つの分岐用オリフィス３２Ａ，３２Ｂと、これらのオリフィスをつなぐスリット３２Ｃよりなる。燃料旋回子７により旋回力を付与された燃料は、計量オリフィス９から噴出するが、上記構成をなす燃料分岐用チップ３２によって旋回流を損失なく２つの噴霧に導くことができる。このため、空気をこの燃料とは逆方向に旋回させると、空気と燃料の相対的な旋回速度が大きくなり、少ない空気で微粒化が可能である。
【００５１】図２４に上記した燃料分岐用チップ３２と空気旋回子兼燃料分岐用チップ３３との配置関係を示す。燃料が旋回しているため、燃料分岐用チップ３２の各オリフィス３２Ａ，３２Ｂから噴出する燃料の方向は、スリット３２Ｃの方向とは一致せず、θ３だけ角度がずれる。以上を配慮して、本実施例では、損失なく燃料をオリフィス３３Ａ，３３Ｂに導くため角度θ３だけオリフィス３３Ａ，３３Ｂをずらしてある。
【００５２】図２５に図１７に用いた燃料分岐用チップ３０の他の形状を示す。燃料計量オリフィス９からの燃料を旋回の損失なく２つの方向に分けるため、燃料分岐用チップ３０の分岐オリフィス３０Ａ，３０Ｂを、旋回燃料の進行方向に合わせてその出口をそれぞれ角度をθ３だけオフセットしたものである。これによって、旋回された燃料をその損失をほとんどなくして分岐するので、特に空気量の少ないときでも噴霧の粒径を小さくできる。
【００５３】図２６に図２１における空気旋回用オリフィス３３の他の形状を示す。燃料分岐用チップ３２からの燃料を旋回の損失なく２つに分けるため、燃料分岐・空気旋回用オリフィス３３の各オリフィス３３Ａ，３３Ｂを旋回燃料の進行方向に合わせてその出口をそれぞれ角度をθ３だけずらしたものである。この場合にも、旋回された燃料が損失なく２つに分岐されるので、特に空気量の少ないときでも噴霧の粒径を小さくできる利点がある。
【００５４】
【発明の効果】本発明によれば、少ない空気量で燃料の効率の良い微粒化を図ることができ、さらに、燃料圧力の制御性が良いエアーアシスト型燃料噴射弁、及び燃料供給量が制御が安定な燃料噴射システムを提供することができる。
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| 【出願人】 |
【識別番号】０００００５１０８
【氏名又は名称】株式会社日立製作所
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| 【出願日】 |
平成３年１１月１４日（１９９１．１１．１４） |
| 【代理人】 |
【識別番号】１０００６８５０４
【弁理士】
【氏名又は名称】小川 勝男 （外２名）
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| 【公開番号】 |
特開２００１−６５４３３（Ｐ２００１−６５４３３Ａ） |
| 【公開日】 |
平成１３年３月１６日（２００１．３．１６） |
| 【出願番号】 |
特願２０００−２３５２８４（Ｐ２０００−２３５２８４） |
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