| 【発明の名称】 |
水素吸蔵合金を利用した熱利用システム |
| 【発明者】 |
【氏名】丸橋 勤
【氏名】角掛 繁
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| 【要約】 |
【課題】水素の吸蔵と放出を行う容器内の圧力差を大にし、冷却能力を向上する水素吸蔵合金利用システムの提供。
【解決手段】水素駆動部αでは、高温合金を封入する第１容器Ｓ1 に加熱水を供給し内圧を上げ、圧力差を確保した所定時間Ｅ経過後に低温合金を封入する第３容器Ｓ2 に放熱水を供給して内圧を下げると、高温合金から低温合金に水素が素早く移動する。第１冷熱出力部βでは、中温合金を封入する第２容器Ｓ2 に放熱水を供給して内圧を下げて、圧力差を確保した所定時間Ｂ経過後に低温合金を封入する第２容器Ｓ2 に冷熱出力水を供給して内圧を上げると、低温合金から中温合金に水素が素早く移動する。第２冷熱出力部γでは、高温合金を封入する第１合金Ｓ1 に放熱水を供給して内圧を下げて、圧力差を確保した所定時間Ｃ経過後に中温合金、低温合金を封入する第２、第３容器に冷熱出力水を供給して内圧を上げる。この結果、冷房能力は高くなる。 |
【特許請求の範囲】
【請求項１】水素吸蔵合金の水素の放出時の吸熱を利用した水素吸蔵合金を利用した熱利用システムであって、同一平衡水素圧で水素平衡温度が異なる複数種類の水素吸蔵合金をそれぞれ収容する複数の容器と、これらの各容器を連通する水素通路と、前記各容器に触れる熱媒体温度を変更して、前記各容器の間で水素の移動を行わせる熱媒体変更手段と、を備え、前記熱媒体変更手段は、同一平衡水素圧で水素平衡温度が高い水素吸蔵合金である高温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より高く保つための加熱用熱媒体を供給し、且つ前記高温合金に比較して同一平衡水素圧で水素平衡温度が低い水素吸蔵合金である低温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より低く保つための放熱用熱媒体を供給し、前記高温合金から前記低温合金に水素を駆動する水素駆動行程を行わせるとともに、前記高温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より低く保つための放熱用熱媒体を供給し、且つ前記低温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より高く保つための冷熱出力用熱媒体を供給し、前記低温合金から前記高温合金に水素を移動させる冷熱出力行程を行わせるように設けられ、前記水素駆動行程では、前記高温合金を封入する容器に加熱用熱媒体を供給し、その容器の内圧が前記低温合金を封入する容器の内圧よりも上昇した後に、前記低温合金を封入する容器に放熱用熱媒体を供給するように設けられたことを特徴とする水素吸蔵合金を利用した熱利用システム。
【請求項２】水素吸蔵合金の水素の放出時の吸熱を利用した水素吸蔵合金を利用した熱利用システムであって、同一平衡水素圧で水素平衡温度が異なる複数種類の水素吸蔵合金をそれぞれ収容する複数の容器と、これらの各容器を連通する水素通路と、前記各容器に触れる熱媒体温度を変更して、前記各容器の間で水素の移動を行わせる熱媒体変更手段と、を備え、前記熱媒体変更手段は、同一平衡水素圧で水素平衡温度が高い水素吸蔵合金である高温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より高く保つための加熱用熱媒体を供給し、且つ前記高温合金に比較して同一平衡水素圧で水素平衡温度が低い水素吸蔵合金である低温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より低く保つための放熱用熱媒体を供給し、前記高温合金から前記低温合金に水素を駆動する水素駆動行程を行わせるとともに、前記高温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より低く保つための放熱用熱媒体を供給し、且つ前記低温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より高く保つための冷熱出力用熱媒体を供給し、前記低温合金から前記高温合金に水素を移動させる冷熱出力行程を行わせるように設けられ、この冷熱出力行程では、前記高温合金を封入する容器に放熱用熱媒体を供給し、その容器の内圧が前記低温合金を封入する容器の内圧よりも降下した後に、前記低温合金を封入する容器に冷熱出力用熱媒体を供給するように設けられたことを特徴とする水素吸蔵合金を利用した熱利用システム。
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【発明の詳細な説明】【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、水素吸蔵合金の水素の吸蔵と放出とを繰り返して行わせ、水素の放出時に生じる吸熱作用を利用して冷熱出力を得る水素吸蔵合金を利用した熱利用システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】水素吸蔵合金を利用して冷熱出力を得る熱利用システムは、まず、同一平衡水素圧で水素平衡温度が高い水素吸蔵合金である高温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より高く保つための加熱用熱媒体を供給し、且つ高温合金に比較して同一平衡水素圧で水素平衡温度が低い水素吸蔵合金である低温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より低く保つための放熱用熱媒体を供給し、高温合金から低温合金に水素を駆動する水素駆動行程を行わせる。次に、高温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より低く保つための放熱用熱媒体を供給し、且つ低温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より高く保つための冷熱出力用熱媒体を供給し、低温合金から高温合金に水素を移動させる冷熱出力行程を行わせる。そして、上記の水素駆動行程と冷熱出力行程とによるサイクルを繰り返し、冷熱出力用熱媒体から冷熱を得る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記のサイクルでは、水素駆動行程時において、高温合金を封入する容器に加熱用熱媒体の供給を開始する時期と、低温合金を封入する容器に放熱用熱媒体の供給を開始する時期とが、同時であった。しかし、水素駆動行程の前は、冷熱出力行程であったため、加熱用熱媒体と放熱用熱媒体の供給を開始した直後は、高温合金を封入する容器の内圧が低く、逆に低温合金を封入する容器の内圧が高い状態である。この高低の状態が入れ代わってから、高温合金が水素を放出し、低温合金が水素を吸蔵する状態に移行するものであるが、高低の状態が入れ代わるのに時間がかかるため、水素駆動行程に時間を要してしまう。特に、水素放出側の高温合金は、水素の放出に伴って温度低下する傾向を有し、逆に水素吸蔵側の低温合金は、水素の吸蔵に伴って発熱する傾向を有するため、高低の状態が入れ代わっても、水素の移動が緩慢に開始されることになり、水素移動に時間を要してしまう。
【０００４】また、従来の冷熱出力行程時は、高温合金を封入する容器に放熱用熱媒体の供給を開始する時期と、低温合金を封入する容器に冷熱出力用熱媒体の供給を開始する時期とが、同時であった。しかし、冷熱出力行程の前は、水素駆動行程（または前段の冷熱出力行程）であったため、放熱用熱媒体と冷熱出力用熱媒体の供給を開始した直後は、高温合金を封入する容器の内圧が高く、逆に低温合金を封入する容器の内圧が低い状態である。この高低の状態が入れ代わってから、低温合金が水素を放出し、高温合金が水素を吸蔵する状態に移行するものであるが、高低の状態が入れ代わるのに時間がかかるため、冷熱出力行程に時間を要してしまう。特に、水素吸蔵側の高温合金は、水素の吸蔵に伴って発熱する傾向を有し、逆に水素放出側の低温合金は、水素の放出に伴って温度低下する傾向を有するため、高低の状態が入れ代わっても、水素の移動が緩慢に開始されることになり、冷熱出力に時間を要してしまう。このように、水素駆動行程および冷熱出力行程において、高温合金を封入する容器内と低温合金を封入する容器内との圧力差が大きくないため、急速に水素移動を達成するのが困難であり、水素駆動および冷熱出力に時間を要し、結果的に冷却能力が低下する要因になっていた。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、上記の事情に鑑みてなされたもので、その目的は、容器間で水素の移動を行う際に、水素の吸蔵を行う容器内と、水素の放出を行う容器内との圧力差を急激に大きくし、一定時間内における水素移動量を多くして冷却能力を向上できる水素吸蔵合金を利用した熱利用システムの提供にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】〔請求項１の手段〕水素吸蔵合金を利用した熱利用システムは、水素吸蔵合金の水素の放出時の吸熱を利用したものであって、同一平衡水素圧で水素平衡温度が異なる複数種類の水素吸蔵合金をそれぞれ収容する複数の容器と、これらの各容器を連通する水素通路と、前記各容器に触れる熱媒体温度を変更して、前記各容器の間で水素の移動を行わせる熱媒体変更手段と、を備え、前記熱媒体変更手段は、同一平衡水素圧で水素平衡温度が高い水素吸蔵合金である高温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より高く保つための加熱用熱媒体を供給し、且つ前記高温合金に比較して同一平衡水素圧で水素平衡温度が低い水素吸蔵合金である低温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より低く保つための放熱用熱媒体を供給し、前記高温合金から前記低温合金に水素を駆動する水素駆動行程を行わせるとともに、前記高温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より低く保つための放熱用熱媒体を供給し、且つ前記低温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より高く保つための冷熱出力用熱媒体を供給し、前記低温合金から前記高温合金に水素を移動させる冷熱出力行程を行わせるように設けられ、前記水素駆動行程では、前記高温合金を封入する容器に加熱用熱媒体を供給し、その容器の内圧が前記低温合金を封入する容器の内圧よりも上昇した後に、前記低温合金を封入する容器に放熱用熱媒体を供給するように設けられたことを特徴とする。
【０００７】〔請求項２の手段〕水素吸蔵合金を利用した熱利用システムは、水素吸蔵合金の水素の放出時の吸熱を利用したものであって、同一平衡水素圧で水素平衡温度が異なる複数種類の水素吸蔵合金をそれぞれ収容する複数の容器と、これらの各容器を連通する水素通路と、前記各容器に触れる熱媒体温度を変更して、前記各容器の間で水素の移動を行わせる熱媒体変更手段と、を備え、前記熱媒体変更手段は、同一平衡水素圧で水素平衡温度が高い水素吸蔵合金である高温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より高く保つための加熱用熱媒体を供給し、且つ前記高温合金に比較して同一平衡水素圧で水素平衡温度が低い水素吸蔵合金である低温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より低く保つための放熱用熱媒体を供給し、前記高温合金から前記低温合金に水素を駆動する水素駆動行程を行わせるとともに、前記高温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より低く保つための放熱用熱媒体を供給し、且つ前記低温合金を封入する容器に、内圧を水素放出圧より高く保つための冷熱出力用熱媒体を供給し、前記低温合金から前記高温合金に水素を移動させる冷熱出力行程を行わせるように設けられ、この冷熱出力行程では、前記高温合金を封入する容器に放熱用熱媒体を供給し、その容器の内圧が前記低温合金を封入する容器の内圧よりも降下した後に、前記低温合金を封入する容器に冷熱出力用熱媒体を供給するように設けられたことを特徴とする。
【０００８】
【発明の作用および効果】〔請求項１の作用および効果〕水素駆動行程では、まず、高温合金を封入する容器に加熱用熱媒体を供給する。これによって、低温合金を封入する容器の内圧より低かった高温合金を封入する容器の内圧が、低温合金を封入する容器の内圧より高くなる。このように、高温合金を封入する容器の内圧が低温合金を封入する容器の内圧よりも上昇した後に、低温合金を封入する容器に放熱用熱媒体を供給する。この時、すでに水素を放出する容器と、水素を吸蔵する容器との間の圧力差が大きくなっているため、高温合金が水素を放出して吸熱し、低温合金が水素を吸蔵して発熱しても、圧力差は大きく保たれ、結果的に従来に比較して急速に水素移動が行える。つまり、水素駆動行程において、一定時間内における水素移動量が従来に比較して多くなり、結果的に冷却能力を向上できる。
【０００９】〔請求項２の作用および効果〕冷熱出力行程では、まず、高温合金を封入する容器に放熱用熱媒体を供給する。これによって、低温合金を封入する容器の内圧より高かった高温合金を封入する容器の内圧が、低温合金を封入する容器の内圧より低くなる。このように、高温合金を封入する容器の内圧が低温合金を封入する容器の内圧よりも降下した後に、低温合金を封入する容器に冷熱出力用熱媒体を供給する。この時、すでに水素を放出する容器と、水素を吸蔵する容器との間の圧力差が大きくなっているため、高温合金が水素を吸蔵して発熱し、低温合金が水素を放出して吸熱しても、圧力差は大きく保たれ、結果的に従来に比較して急速に水素移動が行える。つまり、冷熱出力行程において、一定時間内における水素移動量が従来に比較して多くなり、結果的に冷却能力を向上できる。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態を、実施例および変形例に基づき説明する。
〔実施例の構成〕この実施例は、水素吸蔵合金を利用した熱利用システムを室内空調用の冷房に適用したもので、この冷房装置１を図１〜図１３を用いて説明する。なお、本実施例の冷房装置１は、多段サイクルの一例として２段サイクルを用いたものである。
【００１１】冷房装置１の概略構成を図２を用いて説明する。冷房装置１は、水素吸蔵合金を用いた熱交換ユニット２と、水素吸蔵合金を加熱する加熱水（加熱用の熱媒体に相当する、本実施例では水）を作り出す燃焼装置３と、水素吸蔵合金を冷却させる放熱水（放熱用の熱媒体に相当する、本実施例では水）を放熱によって冷却する放熱水冷却手段４と、水素吸蔵合金の水素放出作用によって生じた吸熱によって冷却された冷熱出力水（冷熱出力用の熱媒体に相当する、本実施例では水）で室内を空調する室内空調機５と、搭載された各電気機能部品を制御する制御装置６とから構成される。
【００１２】なお、熱交換ユニット２、燃焼装置３、放熱水冷却手段４および制御装置６は、室外機７として室外に設置されるもので、室内には室内空調機５が配置される。また、本実施例に示す冷房装置１は、１つの室外機７に対して、複数の室内空調機５が接続可能な所謂マルチエアコンである。
【００１３】（熱交換ユニット２の説明）熱交換ユニット２は、水素吸蔵合金と複数の熱媒体との熱交換を行う熱交換器８と、複数の熱媒体の供給および排出を行う分配器９とから構成される。この熱交換器８と分配器９とから第１、第２、第３容器Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 （後述する）に触れる熱媒体の種類を変更する熱媒体変更手段が構成される。なお、本実施例に示す熱交換器８は回転中心側に円筒穴８ａを備えた円筒形状を呈するもので、水平方向に配置された円柱状の分配器９が前記円筒穴８ａ内に回動自在に挿入され、分配器９の周囲を回転するように設けられている（図２では便宜上、分配器９が垂直方向に配置された図を示す）。
【００１４】熱交換器８は、図３、図４に示すような、偏平でリング円盤形状を呈したリング円盤Ｒを多数積層したもので、１つのリング円盤Ｒは、内部に水素吸蔵合金を収納する偏平な合金収容室１０｛図５（ａ）のハッチング内参照、後述する第１〜第３容器Ｓ1 〜Ｓ3 ｝を複数放射状に配置し、積層方向の合金容器（合金収容室１０を構成する容器）と合金容器との間に熱媒体通路１１｛図５（ｂ）のハッチング内参照｝を形成するものである。
【００１５】１つのリング円盤Ｒは、ステンレスあるいは銅など、水素透過の無い金属をプレス成形した一対のプレート１２、１３（図３参照）を対向して接合して構成されるもので、その一対のプレート１２、１３は、一方の面に合金収容室１０形成用の窪みが形成され、他方の面に熱媒体通路１１形成用の窪みが形成されたものである。そして、熱交換器８は、図３に示すように一対のプレート１２、１３よりなるリング円盤Ｒを多数積層し、合金容器の外端に水素通路Ｓ4 を確保するための連結パイプＳ5 および端部閉塞蓋Ｓ6 を組付けるとともに、円筒穴８ａの内周に分配器摺接シール用の円筒パイプＳ7 を組付け、真空ろう付けや溶接等の接合方法により接合したものである。なお、円筒パイプＳ7 には、分配器９の外周面に形成された固定側給排穴Ａ1（後述する）から、熱交換器８内の各熱媒体通路１１への熱媒体の供給と排出を行う回転側給排穴Ａ2 （後述する）が形成されている。
【００１６】１つのリング円盤Ｒに形成される合金容器の数は、２段サイクルの場合は３×ｎ（ｎ＝正の整数）であり、この実施例では、１つのリング円盤Ｒに６つの合金容器が形成される例を示す。なお、３段サイクルの場合は４×ｎである。１つのリング円盤Ｒに形成される複数の合金容器は、円盤中心の周囲に巻付けられる形状で配置される。これによって、熱交換ユニット２の占めるスペース内における水素吸蔵合金の充填有効率が高くなり、結果的に熱交換ユニット２を小型化できる。
【００１７】多数のリング円盤Ｒを積層して構成される合金容器は、高温合金ＨＭが封入された第１容器Ｓ1 、この第１容器Ｓ1 内に水素通路Ｓ4 を介して連通し、中温合金ＭＭが封入された第２容器Ｓ2 、この第２容器Ｓ2 内に水素通路Ｓ4 を介して連通し、低温合金ＬＭが封入された第３容器Ｓ3 に分類される。
【００１８】水素吸蔵合金は、水素平衡圧力が異なる３種を用いたもので、第１容器Ｓ1 内に封入される高温合金ＨＭは同一平衡水素圧で水素平衡温度が最も高い高温度水素吸蔵合金の粉末であり、第２容器Ｓ2 内に封入される中温合金ＭＭは中温度水素吸蔵合金の粉末であり、第３容器Ｓ3 内に封入される低温合金ＬＭは同一平衡水素圧で水素平衡温度が最も低い低温度水素吸蔵合金の粉末である。この関係を図６のＰＴ冷凍サイクル線図を用いて説明すると、水素吸蔵合金の特性が、相対的に高温側（図示左側）にあるのが高温合金ＨＭ、低温側にあるのが低温合金ＬＭ、両者の中間にあるのが中温合金ＭＭである。なお、粉末状の各合金ＨＭ、ＭＭ、ＬＭは、第１〜第３容器Ｓ1 〜Ｓ3 の内部に充填され、真空引きを行い、活性化処理を施し、水素を高圧充填した後、合金充填用開口部１４を金属蓋（図示しない）で封止して封入されるものである。
【００１９】円筒状の熱交換器８は、円柱形状を呈する分配器９の周囲を回転するように設けられている。熱交換器８は、回転駆動手段（例えば、電動モータによって熱交換器８を直接的あるいはギヤやベルト等を介して間接的に回転駆動する手段）によって連続的に回転駆動されるものである。
【００２０】分配器９の構成を図７、図８に示す。分配器９は、第１〜第３容器Ｓ1 〜Ｓ3に触れる熱媒体を切り換えて供給するもので、円筒状の熱交換器８が分配器９の周囲で回転することによって、各合金容器の間（積層方向の間）の各熱媒体通路１１に供給される熱媒体が切り換えられ、水素通路Ｓ4 で連結される第１〜第３容器Ｓ1 〜Ｓ3 が水素駆動部α→第１冷熱出力部β→第２冷熱出力部γに移行する（図９参照）。
【００２１】水素駆動部αは第１容器Ｓ1 内の水素、および第２容器Ｓ2 内に残されている水素の一部を第３容器Ｓ3 内に移動させる部位である。第１冷熱出力部βは第３容器Ｓ3 内に移動した水素を第２容器Ｓ2 に移動させる部位である。第２冷熱出力部γは第２容器Ｓ2 内の水素および第３容器Ｓ3 内に残されている水素の一部を第１容器Ｓ1 に移動させる部位である。なお、水素駆動部α、第１冷熱出力部β、第２冷熱出力部γは、略１２０°間隔に設けられたもので、分配器９の外周面に形成された各固定側給排穴Ａ1 （後述する）の連通範囲によって区画されている。
【００２２】水素駆動部αは、第１容器Ｓ1 と接触する加熱水（例えば８０℃ほど）が供給される第１加熱域α1 、第２容器Ｓ2 と接触する昇圧水（例えば５６℃ほど）が供給される第２加熱補助域α2 、第３容器Ｓ3 と接触する放熱水（例えば２８℃ほど）が供給される第３放熱域α3 を備える。第１冷熱出力部βは、第１容器Ｓ1 と接触する昇圧水（例えば５８℃ほど）が供給される第１水素移動制限域β1 、第２容器Ｓ2 と接触する放熱水（例えば２８℃ほど）が供給される第２放熱域β2 、第３容器Ｓ3 と接触する冷熱出力水（例えば１３℃ほど）が供給される第３冷熱出力域β3 を備える。第２冷熱出力部γは、第１容器Ｓ1 と接触する放熱水（例えば２８℃ほど）が供給される第１放熱域γ1 、第２容器Ｓ2 と接触する冷熱出力水（例えば１３℃ほど）が供給される第２冷熱出力域γ2 、第３容器Ｓ3 と接触する冷熱出力水（例えば１３℃ほど）が供給される第３冷熱出力補助域γ3 を備える。
【００２３】そして、回転駆動手段により熱交換器８が回転することにより、第１容器Ｓ1の群が第１加熱域α1 →第１水素移動制限域β1 →第１放熱域γ1 を繰り返し、第２容器Ｓ2 の群が第２加熱補助域α2 →第２放熱域β2 →第２冷熱出力域γ2を繰り返し、第３容器Ｓ3 の群が第３放熱域α3 →第３冷熱出力域β3 →第３冷熱出力補助域γ3 を繰り返す。
【００２４】次に、分配器９と熱交換器８との熱媒体の受渡しについて説明する。分配器９は、図７に示すように、第１容器Ｓ1 の各間に形成される熱媒体通路１１に熱媒体を給排するための第１ブロック９ａと、第２容器Ｓ2 の各間に形成される熱媒体通路１１に熱媒体を給排するための第２ブロック９ｂと、第３容器Ｓ3 の各間に形成される熱媒体通路１１に熱媒体を給排するための第３ブロック９ｃとを備えるとともに、第１ブロック９ａと第２ブロック９ｂの間に配置されて熱媒体の流れを１２０°捩じって変更する第１ジョイント９ｄと、第２ブロック９ｂと第３ブロック９ｃの間に配置されて熱媒体の流れを１２０°捩じって変更する第２ジョイント９ｅとから構成される。
【００２５】なお、この実施例の分配器９は、図８（ｂ）に示すように、第１〜第３容器Ｓ1 〜Ｓ3 に直列的に熱媒体を供給する直列接続供給タイプを示すが、図８（ａ）に示すように、第１〜第３容器Ｓ1 〜Ｓ3 に並列的に熱媒体を供給する並列接続供給タイプを採用しても良い。第１〜第３ブロック９ａ〜９ｃのそれぞれは、水素駆動部α、第１冷熱出力部β、第２冷熱出力部γに対応して配置されるもので、各部に応じて熱媒体の給排用の固定側給排穴Ａ1 が形成されている。
【００２６】各固定側給排穴Ａ1 を図７を用いて具体的に説明する。第１ブロック９ａには、第１加熱域α1 に移行した第１容器Ｓ1 間の熱媒体通路１１に加熱水を給排するための固定側給排穴Ａ1 、第１水素移動制限域β1 に移行した第１容器Ｓ1 間の熱媒体通路１１に昇圧水を給排するための固定側給排穴Ａ1 、第１放熱域γ1 に移行した第１容器Ｓ1 間の熱媒体通路１１に放熱水を給排するための固定側給排穴Ａ1 が形成されている。第２ブロック９ｂには、第２加熱補助域α2 に移行した第２容器Ｓ2 間の熱媒体通路１１に昇圧水を給排するための固定側給排穴Ａ1 、第２放熱域β2 に移行した第２容器Ｓ2 間の熱媒体通路１１に放熱水を給排するための固定側給排穴Ａ1 、第２冷熱出力域γ2 に移行した第２容器Ｓ2 間の熱媒体通路１１に冷熱出力水を給排するための固定側給排穴Ａ1 が形成されている。第３ブロック９ｃには、第３放熱域α3 に移行した第３容器Ｓ3 間の熱媒体通路１１に放熱水を給排するための固定側給排穴Ａ1 、第３冷熱出力域β3 に移行した第３容器Ｓ3 間の熱媒体通路１１に冷熱出力水を給排するための固定側給排穴Ａ1 、第３冷熱出力補助域γ3 に移行した第３容器Ｓ3 間の熱媒体通路１１に冷熱出力水を給排するための固定側給排穴Ａ1 が形成されている。なお、各固定側給排穴Ａ1 のそれぞれは、供給側と排出側が軸方向にずれて配置されている。
【００２７】熱交換器８の内周面には、上述したように、分配器摺接シール用の円筒パイプＳ7 が接合されており、この円筒パイプＳ7 には、分配器９の固定側給排穴Ａ1を介して熱媒体の給排を行う複数の回転側給排穴Ａ2 が形成されている。本実施例の熱交換器８は、合金容器が周方向に６つ形成されたリング円盤Ｒを軸方向に多数積層したものであるため、積層方向に隣接する第１容器Ｓ1 の群は、第１ブロック９ａの周囲に周方向に６つ配置され、積層方向に隣接する第２容器Ｓ2 の群は、第２ブロック９ｂの周囲に周方向に６つ配置され、積層方向に隣接する第３容器Ｓ3 の群は、第３ブロック９ｃの周囲に周方向に６つ配置される。このため、円筒パイプＳ7 には、第１容器Ｓ1 の６つの群のために供給側と排出側の合わせて１２個の回転側給排穴Ａ2 が形成されており、第２容器Ｓ2 の６つの群のために供給側と排出側の合わせて１２個の回転側給排穴Ａ2 が形成されており、第３容器Ｓ3 の６つの群のために供給側と排出側の合わせて１２個の回転側給排穴Ａ2 が形成されている。なお、各回転側給排穴Ａ2 のそれぞれは、供給側と排出側が軸方向（合金容器の積層方向）にずれて配置されている。
【００２８】上述したように、積層方向に隣接する合金容器と合金容器との間に熱媒体通路１１が形成されており、合金容器には第１、第２、第３容器Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 のそれぞれの範囲内で積層方向に貫通する貫通穴Ａ3 が設けられており、各熱媒体通路１１は、貫通穴Ａ3 を介して隣接する熱媒体通路１１に連通している。この実施例の熱交換器８は、円筒パイプＳ7 の回転側給排穴Ａ2 の供給側から熱交換器８内に供給された熱媒体を、各熱媒体通路１１に分配して供給する並列接続供給タイプを採用している。このため、各合金容器には、熱媒体供給用の貫通穴Ａ3 と、熱媒体排出用の貫通穴Ａ3 の両方が形成されている。なお、熱交換器８は、各合金容器に熱媒体供給用の貫通穴Ａ3 と熱媒体排出用の貫通穴Ａ3 の両方が形成されたリング円盤Ｒ1 ｛図１０（ａ）参照｝と、第１容器Ｓ1 の群と第２容器Ｓ2 の群との境界の仕切、及び第２容器Ｓ2 の群と第３容器Ｓ3 の群との境界の仕切に用いられ、各合金容器に貫通穴Ａ3 のない仕切用のリング円盤Ｒ2 ｛図１０（ｂ）参照｝とを組合わせて構成されるものである。
【００２９】熱交換器８内に供給された熱媒体の流れを図１１を参照して説明する。回転側給排穴Ａ2 の供給側（図１１の上方）から熱交換器８内に供給された熱媒体は、各熱媒体通路１１を連通させる熱媒体供給用の貫通穴Ａ3 を介して熱交換器の軸方向（図１１の下方向）に流れ、その熱媒体供給用の貫通穴Ａ3 から各熱媒体通路１１に分配して供給される。各熱媒体通路１１を通過した熱媒体は、各熱媒体通路１１を連通させる熱媒体排出用の貫通穴Ａ3 にて収集されるとともに、その熱媒体排出用の貫通穴Ａ3 を介して熱交換器８の軸方向（図１１の下方向）に流れる。そして、熱媒体排出用の貫通穴Ａ3 によって、図１１の下方に流れた熱媒体は、回転側給排穴Ａ2 の排出側（図１１の下方）から分配器９の固定側給排穴Ａ1（排出側）に排出される。つまり、熱交換器８の各容器Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 内において、合金容器の積層方向に貫通して設けられた貫通穴Ａ3 によって熱媒体は軸方向へ流れるため、熱交換器８の内周に設けられる回転側給排穴Ａ2 の供給側と排出側とを軸方向にずらして配置することができる。
【００３０】分配器９と熱交換器８との熱媒体の受渡しについてさらに説明する。熱媒体変更開始直後から合金間の水素放出と吸蔵の定常の反応が進行する初期段階のしばらくの間、サイクルによる水素放出側と水素吸蔵側との差圧がそのプロセスの定常の反応差圧より大きく確保できるように設けられる。つまり、水素駆動部αでは、高温合金ＨＭを封入する第１容器Ｓ1 に加熱用熱媒体である加熱水を供給し、その第１容器Ｓ1 の内圧が低温合金ＬＭを封入する第３容器Ｓ3 の内圧よりも上昇した後に、低温合金ＬＭを封入する第３容器Ｓ3に放熱用熱媒体である放熱水を供給するように設けられる。また、第１冷熱出力部βでは、高温側の水素吸蔵合金（中温合金ＭＭ）を封入する第２容器Ｓ2 に放熱用熱媒体である放熱水を供給し、その第２容器Ｓ2 の内圧が低温側の水素吸蔵合金（低温合金ＬＭ）を封入する第３容器Ｓ3 の内圧よりも降下した後に、低温側の水素吸蔵合金（低温合金ＬＭ）を封入する第３容器Ｓ3 に冷熱出力用熱媒体である冷熱出力水を供給するように設けられる。さらに、第２冷熱出力部γでは、高温側の水素吸蔵合金（高温合金ＨＭ）を封入する第１容器Ｓ1 に放熱用熱媒体である放熱水を供給し、その第１容器Ｓ1 の内圧が低温側の水素吸蔵合金（中温合金ＭＭおよび低温合金ＬＭ）を封入する第２容器Ｓ2 および第３容器Ｓ3 の内圧よりも降下した後に、低温側の水素吸蔵合金（中温合金ＭＭおよび低温合金ＬＭ）を封入する第２容器Ｓ2 および第３容器Ｓ3 に冷熱出力用熱媒体である冷熱出力水を供給するように設けられる。
【００３１】上記を個別に説明する。水素駆動部αでは、水素を吸蔵する第３容器Ｓ3 を冷やして内圧を下げた状態で、水素を放出する第１容器Ｓ1 を加熱して内圧を上げ、第１、第３容器Ｓ1 、Ｓ3 の圧力差を大きくするように設けられている。この実施例では、第３容器Ｓ3 は前行程の第２冷熱出力部γにおいて冷熱出力水に触れて充分に冷やされているのを利用する。つまり、すでに第３容器Ｓ3 は冷熱出力水で冷やされているため、水素駆動部αでは、先に第２容器Ｓ2 に昇圧水を供給し、所定時間Ｆ経過後に第１容器Ｓ1 に加熱水を供給し、所定時間Ｅ経過後に、第３容器Ｓ3 に放熱水を供給する。なお、所定時間Ｆは、第２容器Ｓ2 に昇圧水の供給を開始してから、水素駆動部αにおいて第２容器Ｓ2 内の中温合金ＭＭの温度が第１容器Ｓ1 内の高温合金ＨＭが到達する水素放出圧に等しい水素圧に達する手前までの時間であり、所定時間Ｅは、第１容器Ｓ1 に加熱水の供給を開始してから、第３容器Ｓ3 の低温合金ＬＭが高温合金ＨＭの放出した水素を吸蔵して発熱反応を起こして温度上昇し、その温度が放熱水の温度に達する手前までの時間である。
【００３２】このように、水素駆動部αにおいては、第３容器Ｓ3 内の低温合金ＬＭは、前行程の第２冷熱出力部γにおいて冷熱出力水に触れて充分に冷やされた温度状態のままであり、放熱水が供給される状態よりも水素吸蔵圧が低い。このような状態で第１容器Ｓ1 が加熱水で加熱されて、高温合金ＨＭが水素を放出しても、圧力差は第３容器Ｓ3 に放熱水が供給される状態よりも大きく、高温合金ＨＭから低温合金ＬＭへの水素移動に都合が良い。つまり、高温合金ＨＭが水素を放出し、低温合金ＬＭが水素吸蔵を行って発熱反応を起こし始めた時、圧力差が大きく保たれ、効率良く水素移動が行われる。
【００３３】第１冷熱出力部βでは、水素を吸蔵する第２容器Ｓ2 を冷やして内圧を下げた状態で、水素を放出する第３容器Ｓ3 を温めて内圧の降下を防いで保持させ、第２、第３容器の圧力差を大きくするように設けられている。具体的には、先ず、第２容器Ｓ2 に放熱水を供給し、所定時間Ａ経過後に第１容器Ｓ1 に昇圧水を供給し、所定時間Ｂ経過後に、第３容器Ｓ3 に冷熱出力水を供給する。なお、所定時間Ａは、第２容器Ｓ2 に放熱水の供給を開始して、第２容器Ｓ2は前プロセスの水素駆動部αでは昇圧水による高温に達していたため冷却し、内部の中温合金ＭＭが水素吸蔵圧に達するまでの時間である。第１容器Ｓ1 に昇圧水を供給するタイミングが、所定時間Ａより速すぎると低温合金ＬＭの放出する水素を高温合金ＨＭが吸蔵する不具合が発生する。また、所定時間Ｂは、第２容器Ｓ2 に放熱水の供給を開始してから、第２容器Ｓ2 の中温合金ＭＭが水素を吸蔵し始め、低温合金ＬＭが水素を放出して第３容器Ｓ3 は前プロセスの水素駆動部αでは放熱水により、出力温度より高温に達していたため低温合金ＬＭの吸熱作用で冷却され、冷熱出力（例えば７℃）を可能とする温度（例えば７℃を下回る温度）に達するまでの時間である。
【００３４】この第１冷熱出力部βでは、まず第２容器Ｓ2 に放熱水を供給して中温合金ＭＭを先に冷やし、水素吸蔵圧を低くする。このような状態での低温合金ＬＭは、前行程の水素駆動部αにおいて放熱水によって冷やされた温度状態であり、冷却出力水が供給される状態よりは水素放出圧が高く、低温合金ＬＭから中温合金ＭＭへの水素移動に都合が良い。つまり、その後に第３容器Ｓ3 に冷熱出力水を供給して低温合金ＬＭが水素を放出し、中温合金ＭＭが水素吸蔵を行って発熱反応を起こし始めた時、圧力差が大きく保たれ、効率良く水素移動が行われる。
【００３５】第２冷熱出力部γでは、水素を吸蔵する第１容器Ｓ1 を冷やして内圧を下げた状態で、水素を放出する第２容器Ｓ2 を温めて内圧の降下を防いで保持させ、第１、第２容器Ｓ1 、Ｓ2 の圧力差を大きくするように設けられている。具体的には、先ず、第１容器Ｓ1 に放熱水を供給し、所定時間Ｃ経過後に第２容器Ｓ2 に冷熱出力水を供給し、所定時間Ｄ経過後に、第３容器Ｓ3 にも冷熱出力水を供給する。なお、所定時間Ｃは、第１容器Ｓ1 に放熱水の供給を開始してから、第１容器Ｓ1 の高温合金ＨＭが水素を吸蔵し始め、中温合金ＭＭが水素を放出して第２容器Ｓ2 の表面温度が下がり、冷熱出力（例えば７℃）を可能とする温度（例えば７℃を下回る温度）に達するまでの時間である。また、第３容器Ｓ3 は、前行程の第１冷熱出力部βにおいて既に冷熱出力温度に達しているため、所定時間Ｄは、第１容器Ｓ1 に放熱水の供給を開始して第１容器Ｓ1 内が第３容器Ｓ3 内と同圧に達するまでの時間である。
【００３６】この第２冷熱出力部γでは、まず第１容器Ｓ1 に放熱水を供給して高温合金ＨＭを先に冷やし、水素吸蔵圧を低くする。このような状態での中温合金ＭＭは、前行程の第１冷熱出力部βにおいて放熱水によって冷やされた温度状態であり、冷却出力水が供給される状態よりは水素放出圧が高く、中温合金ＭＭから高温合金ＨＭへの水素移動に都合が良い。つまり、その後に第２容器Ｓ2 に冷熱出力水を供給して中温合金ＭＭが水素を放出し、高温合金ＨＭが水素吸蔵を行って発熱反応を起こし始めたとき、圧力差が大きく保たれ、効率良く水素移動が行われる。
【００３７】なお、水素駆動部αでは、先に水素の放出に関与する水素吸蔵合金を封入する容器に内圧を水素放出圧より高く保つ熱媒体を供給し、その後、水素の吸蔵に関与する水素吸蔵合金を封入する容器に内圧を水素放出圧より低く保つ熱媒体をずらして供給し、第１冷熱出力部β、第２冷熱出力部γのそれぞれにおいて、先に、水素の吸蔵に関与する水素吸蔵合金を封入する容器に内圧を水素吸蔵圧より低く保つ熱媒体を供給し、その後、水素の放出に関与する水素吸蔵合金を封入する容器に内圧を水素放出圧より高く保つ熱媒体をずらして供給する手段として、この実施例では、図１に示すように、それぞれの水素駆動部α、第１冷熱出力部β、第２冷熱出力部γにおいて、最初に熱媒を供給する容器向の供給位置と、各時差を設けて供給する供給位置を示し、その位置のずれを回転の位相角として時間差により定めている。各位相角がそれぞれ上記で示した所定時間Ａ〜Ｆに相当する。
【００３８】（燃焼装置３の説明）本実施例の燃焼装置３は、燃料であるガスを燃焼して熱を発生させ、発生した熱によって加熱水を加熱するガス燃焼装置を用いたもので、ガスの燃焼を行うガスバーナ１６、このガスバーナ１６へガスの供給を行うガス量調節弁１７およびガス開閉弁１８を備えたガス供給回路１９、ガスバーナ１６へ燃焼用の空気を供給する燃焼ファン２０、ガスの燃焼熱と加熱水とを熱交換する熱交換器２１等から構成される。そして、ガスバーナ１６のガス燃焼で得られた熱で、加熱水を例えば８０℃程に加熱し、加熱された加熱水を加熱水循環ポンプＰ1 を備えた加熱水循環路２２を介して第１加熱域α1 に供給するものである。
【００３９】第２加熱補助域α2 と第１水素移動制限域β1 とに昇圧水を供給する昇圧水供給路１５は、図１に示すように、加熱水循環路２２から分岐したもので、オリフィス１５Ａによって流速を下げ、第１水素移動制限域β1 の昇圧水の温度を例えば５８℃程（第１容器Ｓ1 内において高温合金ＨＭが水素の吸蔵および放出を行わない温度）にするとともに、第２加熱補助域α2 の昇圧水の温度を例えば５６℃程（第２容器Ｓ2 の内部を水素放出圧より高くして、中温合金ＭＭが水素の放出を行う温度）にするものである。
【００４０】（室内空調機５の説明）室内空調機５は、上述のように室内に配置されるもので、内部に室内熱交換器２３、この室内熱交換器２３に供給される冷熱出力水と室内空気とを強制的に熱交換し、熱交換後の空気を室内に吹き出させるための室内ファン２４を備える。室内熱交換器２３には、第３冷熱出力域β3 および第２冷熱出力域γ2 から供給される冷熱出力水を循環させる冷熱出力水循環路２５が接続され、この冷熱出力水循環路２５の途中（室外機７内）には、冷熱出力水を循環させる冷熱出力水ポンプＰ2 が設けられている。
【００４１】（放熱水冷却手段４の説明）放熱水冷却手段４は、水冷開放型の冷却塔であり、この放熱水冷却手段４によって冷却された放熱水は、放熱水循環ポンプＰ3 を備えた放熱水循環路２６によって第３放熱域α3 、第２放熱域β2 、第１放熱域γ1 に供給される。放熱水冷却手段４は、第３放熱域α3 、第２放熱域β2 、第１放熱域γ1 を通過した放熱水を、上方から下方へ流し、流れている間に外気と熱交換して放熱するとともに、流れている間に一部蒸発させて、蒸発時に流れている放熱水から気化熱を奪い、流れている放熱水を冷却するものである。また、この放熱水冷却手段４は、図示しない放熱ファンを備え、この放熱ファンの生じる空気流によって放熱水の蒸発および冷却を促進するように設けられている。なお、この実施例では、放熱水冷却手段４として水冷開放型の冷却塔を示すが、放熱水（放熱用の熱媒体）が空気に触れずに熱交換する水冷密閉型あるいは空冷密閉型の冷却手段を用いても良い。
【００４２】ここで、上記に示す加熱水循環路２２、冷熱出力水循環路２５および放熱水循環路２６は、それぞれシスターンＴ1 、Ｔ2 、Ｔ3 を備えており、シスターンＴ1 、Ｔ2 、Ｔ3 内の水位が所定水位以下に低下すると、それぞれに設けられた給水バルブＴ4 、Ｔ5 、Ｔ6 が開き、給水管２７から供給される水道水をシスターンＴ1 、Ｔ2 、Ｔ3 内に補充するように設けられている。また、熱交換ユニット２の下部にはドレンパンＰが配置され、熱交換ユニット２に発生したドレン水を排水管２８から排水するように設けられている。なお、放熱水冷却手段４で溢れた水も排水管２８から排水するように設けられている。
【００４３】（制御装置６の説明）制御装置６は、室内空調機５に設けられたコントローラからの操作指示や、複数設けられた各センサの入力信号に応じて、上述の加熱水循環ポンプＰ1 、冷熱出力水ポンプＰ2 、放熱水循環ポンプＰ3 、給水バルブＴ4 、Ｔ5 、Ｔ6 、放熱水冷却手段４の放熱ファンなどの電気機能部品、および燃焼装置３の電気機能部品（図示しない点火装置、ガス量調節弁１７、ガス開閉弁１８、燃焼ファン２０等）を制御するとともに、室内空調機５に室内ファン２４の作動指示を与えるものである。
【００４４】（冷房運転の作動説明）上記の冷房装置１による冷房運転の作動を、図６のＰＴ冷凍サイクル線図を参照して説明する。冷房運転が室内空調機５のコントローラによって指示されると、制御装置６によって、燃焼装置３、回転駆動手段、放熱ファンおよび加熱水循環ポンプＰ1 、冷熱出力水ポンプＰ2 、放熱水循環ポンプＰ3 が作動するとともに、冷房が指示された室内空調機５の室内ファン２４をONする。
【００４５】回転駆動手段によって、熱交換器８が連続的に回転移動する。これによって、多数の合金容器が、水素駆動部α→第１冷熱出力部β→第２冷熱出力部γの順で移動する。つまり、各第１容器Ｓ1 が第１加熱域α1 →第１水素移動制限域β1 →第１放熱域γ1 の順で移動し、各第２容器Ｓ2 が第２加熱補助域α2 →第２放熱域β2→第２冷熱出力域γ2 の順で移動し、各第３容器Ｓ3 が第３放熱域α3 →第３冷熱出力域β3 →第３冷熱出力補助域γ3 の順で移動する。
【００４６】水素駆動部αへ移行すると、第１容器Ｓ1 が加熱水に触れ、第２容器Ｓ2 が昇圧水に触れ、第３容器Ｓ3 が放熱水に触れる。第１容器Ｓ1 が加熱水（８０℃）に触れることにより、第１容器Ｓ1 の内圧が上昇し、高温合金ＨＭが水素を放出する。第２容器Ｓ2 が昇圧水（５６℃）に触れることにより、第２容器Ｓ2 の内圧が上昇し、中温合金ＭＭが水素を放出する。第３容器Ｓ3 が放熱水（２８℃）に触れることにより、第３容器Ｓ3 の内圧が下がり、低温合金ＬＭが水素を吸蔵する。
【００４７】このように、第１容器Ｓ1 が第１加熱域α1 で加熱水に触れ、第２容器Ｓ2 が第２加熱補助域α2 で昇圧水に触れ、第３容器Ｓ3 が第３放熱域α3 の放熱水に触れることにより、第１容器Ｓ1 内が８０℃：１．０ＭＰａ、第２容器Ｓ2 内が５６℃：１．０ＭＰａ、第３容器Ｓ3 内が２８℃：０．９ＭＰａとなり、第１容器Ｓ1 の高温合金ＨＭが水素を放出（図６の■）するとともに、第２容器Ｓ2 の中温合金ＭＭも少量の水素を放出（図６の■’）し、第３容器Ｓ3 の低温合金ＬＭは高温、中温合金ＨＭ、ＭＭから放出された水素を吸蔵する（図６の■）。そして、水素駆動部αを通過すると、その後第１冷熱出力部βへ移動する。
【００４８】第１冷熱出力部βへ移行すると、第１容器Ｓ1 が昇圧水に触れ、第２容器Ｓ2が放熱水に触れ、第３容器Ｓ3 が冷熱出力水に触れる。第１容器Ｓ1 が昇圧水（５８℃）に触れることにより、第１容器Ｓ1 の内圧が高温合金ＨＭが水素の吸蔵および放出を行わない圧力に設定される。第２容器Ｓ2 が放熱水（２８℃）に触れることにより、第２容器Ｓ2 の内圧が下がり、中温合金ＭＭが水素を吸蔵し、第３容器Ｓ3 の低温合金ＬＭが水素を放出する。低温合金ＬＭが水素を放出するため、第３容器Ｓ3 内で吸熱が生じ、第３容器Ｓ3 に触れた冷熱出力水が例えば７℃に冷やされる。なお、低温合金ＬＭは、冷熱出力水が１３℃くらいでは、第３容器Ｓ3 の内圧が第２容器Ｓ2 の内圧より高くなるように設けられている。
【００４９】このように、第１容器Ｓ1 が第１水素移動制限域β1 で昇圧水に触れ、第２容器Ｓ2 が第２放熱域β2 で放熱水に触れ、第３容器Ｓ3 が第３冷熱出力域β3 の冷熱出力水に触れることにより、第１容器Ｓ1 内が５８℃：０．５ＭＰａ、第２容器Ｓ2 内が２８℃：０．４ＭＰａ、第３容器Ｓ3 内が１３℃：０．５ＭＰａとなり、第３容器Ｓ3 の低温合金ＬＭが水素を放出（図６の■）し、第２容器Ｓ2の中温合金ＭＭが水素を吸蔵（図６の■）する。第３容器Ｓ3 の低温合金ＬＭが水素を放出する際、吸熱作用により第３容器Ｓ3 に触れる冷熱出力水から熱を奪い冷熱出力水の温度を低下させる。なお、第１容器Ｓ1 は、昇圧水に触れて高温合金ＨＭは水素の吸蔵および放出は行わない。そして、第１冷熱出力部βを通過すると、その後第２冷熱出力部γへ移動する。
【００５０】第２冷熱出力部γへ移行すると、第１容器Ｓ1 が放熱水に触れ、第２容器Ｓ2および第３容器Ｓ3 が冷熱出力水に触れる。第１容器Ｓ1 が放熱水（２８℃）に触れることにより、第１容器Ｓ1 の内圧が下がり、高温合金ＨＭが水素を吸蔵する。中温合金ＭＭおよび低温合金ＬＭが水素を放出するため、第２容器Ｓ2 および第３容器Ｓ3 内で吸熱が生じ、第２容器Ｓ2 および第３容器Ｓ3 に触れた冷熱出力水が例えば７℃に冷やされる。なお、中温合金ＭＭも、冷熱出力水が１３℃くらいでは、第２容器Ｓ2 の内圧が第１容器Ｓ1 の内圧より高くなるように設けられている。
【００５１】このように、第１容器Ｓ1 が第１放熱域γ1 で放熱水に触れることにより、第１容器Ｓ1 内が２８℃：０．１ＭＰａ、第２容器Ｓ2 内が１３℃：０．２ＭＰａ、第３容器Ｓ3 内が１３℃：０．５ＭＰａとなり、第２容器Ｓ2 の中温合金ＭＭが水素を放出（図６の■）するとともに、第３容器Ｓ3 の低温合金ＬＭも水素を放出（図６の■’）し、第１容器Ｓ1 の高温合金ＨＭが水素を吸蔵する（図６の■）。第２容器Ｓ2 の中温合金ＭＭおよび第３容器Ｓ3 の低温合金ＬＭが水素を放出する際、吸熱作用により第２容器Ｓ2 および第３容器Ｓ3 に触れる冷熱出力水から熱を奪い冷熱出力水の温度を低下させる。そして、第２冷熱出力部γを通過すると、その後水素駆動部αへ移動する。
【００５２】なお、熱交換ユニット２の第３冷熱出力域β3 、第２冷熱出力域γ2 および第３冷熱出力補助域γ3 で熱を奪われた低温の冷熱出力水は、冷熱出力水循環路２５を介して室内空調機５の室内熱交換器２３に供給されて、室内に吹き出される空気と熱交換されて室内を冷房する。
【００５３】〔実施例の効果〕上記の実施例で示したように、水素駆動部αでは、まず、高温合金ＨＭを封入する第１容器Ｓ1 に加熱水を供給する。これによって、低温合金ＬＭを封入する第３容器Ｓ3 の内圧より低かった第１容器Ｓ1 の内圧が、第３容器Ｓ3 の内圧より高くなる。このように、第１容器Ｓ1 の内圧が第３容器Ｓ3 の内圧よりも上昇した後に、第３容器Ｓ3 に放熱水を供給する。この時、すでに水素を放出する第１容器Ｓ1 内と、水素を吸蔵する第３容器Ｓ3 内との間の圧力差が大きくなっているため、第１容器Ｓ1 内の高温合金ＨＭが水素を放出して吸熱し、第３容器Ｓ3 内の低温合金ＬＭが水素を吸蔵して発熱しても、圧力差は大きく保たれ、結果的に従来に比較して急速に水素移動が行える。
【００５４】また、第１冷熱出力部βでは、まず、中温合金ＭＭを封入する第２容器Ｓ2 に放熱水を供給する。これによって、低温合金ＬＭを封入する第３容器Ｓ3 の内圧より高かった第２容器Ｓ2 の内圧が、第３容器Ｓ3 の内圧より低くなる。このように、第２容器Ｓ2 の内圧が第３容器Ｓ3 の内圧よりも降下した後に、第３容器Ｓ3 に冷熱出力水を供給する。この時、すでに水素を放出する第３容器Ｓ3 内と、水素を吸蔵する第２容器Ｓ2 内との間の圧力差が大きくなっているため、第３容器Ｓ3 内の低温合金ＬＭが水素を放出して吸熱し、第２容器Ｓ2 内の中温合金ＭＭが水素を吸蔵して発熱しても、圧力差は大きく保たれ、結果的に従来に比較して急速に水素移動が行える。
【００５５】さらに、第２冷熱出力部γでは、まず、高温合金ＨＭを封入する第１容器Ｓ1に放熱水を供給する。これによって、中温合金ＭＭおよび低温合金ＬＭを封入する第２、第３容器Ｓ2 、Ｓ3 の内圧より高かった第１容器Ｓ1 の内圧が、第２、第３容器Ｓ2 、Ｓ3 の内圧より低くなる。このように、第１容器Ｓ1 の内圧が第２、第３容器Ｓ2 、Ｓ3 の内圧よりも降下した後に、第２、第３容器Ｓ2 、Ｓ3に冷熱出力水を供給する。この時、すでに水素を放出する第２、第３容器Ｓ2 、Ｓ3 内と、水素を吸蔵する第１容器Ｓ1 内との間の圧力差が大きくなっているため、第２、第３容器Ｓ2 、Ｓ3 内の中温合金ＭＭおよび低温合金ＬＭが水素を放出して吸熱し、第１容器Ｓ1 内の高温合金ＨＭが水素を吸蔵して発熱しても、圧力差は大きく保たれ、結果的に従来に比較して急速に水素移動が行える。
【００５６】このように、水素駆動部α、第１冷熱出力部β、第２冷熱出力部γのそれぞれにおいて、圧力差を確保した状態で水素移動を開始するように設けたため、一定時間内（水素移動を行う時間内）における水素移動量が従来に比較して多くなり、冷房装置１の冷房能力が向上する。
【００５７】上記の効果を、図１２、図１３を用いて具体的に説明する。図１２のグラフは、第１冷熱出力部β、第２冷熱出力部γにおいて、所定時間（例えば１分）先に水素吸蔵側の容器に放熱水を供給した場合の冷熱出力水の温度変化を実線Ｘ1 に示し、水素吸蔵側と水素放出側の容器に同時に熱媒体を供給した場合の冷熱出力水の温度変化を破線Ｘ2 に示す。この実線Ｘ1 に示すように、先に水素を吸蔵する水素吸蔵合金を封入する容器内を、水素吸蔵圧より低く保つことにより、その後冷熱出力水を水素放出側の容器に供給した際に、水素放出が急速に行われ、冷熱出力水の温度が急激に低下する。このように、一定時間内（水素移動を行う時間内）における水素移動量が従来に比較して多くなるため、図１３に示すように、同時の場合の冷熱出力Ｙ1 に比較して、所定時間先に水素吸蔵側の容器に放熱水を供給することにより冷熱出力Ｙ2 に上昇する。つまり、同時に比較して高い冷却効率を得ることができる。
【００５８】〔変形例〕上記の実施例では、水素駆動部αにおいて、昇圧水によって容器（第２容器Ｓ2 ）内を水素放出圧より高く保つようにして、その容器の水素吸蔵合金（中温合金ＭＭ）から水素を放出させた例を示したが、水素駆動部αにおいて昇圧水の触れる容器の水素吸蔵合金（中温合金ＭＭ）から水素の放出禁止を行うようにしても良い。上記の実施例では、第２冷熱出力部γにおいて、冷熱出力水によって容器（第３容器Ｓ3 ）内を水素放出圧より高く保つようにして、その容器の水素吸蔵合金（低温合金ＬＭ）から水素を放出させた例を示したが、第２冷熱出力部γにおいて冷熱出力水の触れる容器の水素吸蔵合金（低温合金ＬＭ）から水素の放出禁止を行うようにしても良い。
【００５９】上記の実施例では、熱交換器８の外周側で熱媒体がターンして内側に戻る熱媒体通路１１を採用した並列接続供給タイプを採用した例を示したが、図１４（ａ）に示すように、熱媒体がターンしない熱媒体通路１１を採用した並列接続供給タイプを採用しても良い。また、図１４（ｂ）、（ｃ）に示すような直列接続供給タイプや、図１４（ｄ）に示すような並列接続供給と直列接続供給の混成タイプを採用しても良い。
【００６０】上記の実施例では、冷房専用の装置を例に示したが、冷暖房装置に適用しても良い。具体的な一例を示すと、燃焼装置３で加熱された加熱水を室内空調機５の室内熱交換器２３に導いて室内暖房を行うように設けても良い。また、燃焼装置３で加熱された加熱水を床暖房マット、浴室乾燥機などに接続し、加熱水の供給によって床暖房、浴室暖房などを行うように設けても良い。
【００６１】上記の実施例では、一対のプレート１２、１３を接合したリング円盤Ｒ内に複数の合金容器を構成した例を示したが、図１５に示すように、一対のプレートで１つの合金容器を構成するように設けても良い。つまり、一対のプレートで１つの合金容器を構成し、それらを周方向に組合わせてリング円盤状に構成し、そのリング円盤状の複数の合金容器を軸方向に積層して筒状の熱交換器８を構成しても良い。また、上記の実施例では、熱交換器８の外周囲形状を円筒に設けた例を示したが、例えば外周囲形状を六角筒形状に設け、中心側に回転側給排穴Ａ2 が形成される円筒穴８ａを設けるようにしても良い。
【００６２】上記の実施例では、熱交換器８を回転駆動手段によって連続的に回転させた例を示したが、熱交換器８を間欠的に回転移動させても良い。上記の実施例では熱交換器８の回転軸（分配器９）を水平に配置した例を示したが、垂直に配置したり、斜めに配置しても良い。また、第１容器Ｓ1 、第２容器Ｓ2 、第３容器Ｓ3 の配置順序を変えても良い。上記の実施例では、熱交換ユニット２の一例として、２段サイクルを用いた例を示したが、１段サイクルや、３段サイクル以上としても良い。
【００６３】上記の実施例では、１つの室外機７に複数の室内空調機５が接続可能なマルチエアコンを示したが、１つの室外機７に１つの室内空調機５が接続されるエアコンに本発明を適用しても良い。上記の実施例では、熱交換ユニット２によって得られた冷熱出力用の熱媒体（実施例中では冷熱出力水）で室内を冷房する例を示したが、冷熱出力用の熱媒体で冷蔵運転や冷凍運転に用いるなど、本発明を他の冷却装置として用いても良い。上記の実施例では、１つの熱交換ユニット２（１つの分配器９と１つの熱交換器８によって構成されるユニット）を用いた例を示したが、複数の熱交換ユニット２を搭載して冷却能力を増大させ、ビル用空調システムなど大きな冷却能力が要求される冷却装置に用いても良い。
【００６４】上記の実施例では、加熱用の熱媒体（実施例中では加熱水）を加熱する加熱手段として、ガスを燃焼するガス燃焼装置を用いたが、石油を燃焼する石油燃焼装置など、他の燃焼装置を用いても良いし、内燃機関の排熱によって加熱用の熱媒体を加熱する加熱手段、ボイラーによる蒸気、電気ヒータを用いた加熱手段など、他の加熱手段を用いても良い。なお、内燃機関の排熱を利用する際は、車両用に用いることもできる。上記の実施例では、各熱媒体の一例として、水道水を用いたが、不凍液やオイルなど他の液体の熱媒体を用いても良いし、空気など気体の熱媒体を用いても良い。
【００６５】上記の実施例では、水素吸蔵合金が水素を放出する際の吸熱作用により冷熱出力を得る冷却装置を例に示したが、水素吸蔵合金が水素を吸蔵する際の放熱作用により温熱出力を得る加熱装置（例えば暖房装置など）に本発明を適用しても良い。上記の実施例では、熱交換器８が回転して熱媒体が変更される例を示したが、固定された熱交換器８に熱媒体を切り換えて供給するように設けても良い。上記の実施例では、複数の容器を軸方向に重ねた熱交換器８を示したが、内部の水素吸蔵合金と熱媒体とが熱交換されるいかなる熱交換器を用いても良い。
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| 【出願人】 |
【識別番号】０００１１５８５４
【氏名又は名称】リンナイ株式会社
【識別番号】０００２３１３７２
【氏名又は名称】日本重化学工業株式会社
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| 【出願日】 |
平成１１年６月４日（１９９９．６．４） |
| 【代理人】 |
【識別番号】１０００８００４５
【弁理士】
【氏名又は名称】石黒 健二
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| 【公開番号】 |
特開２０００−３４６４８６（Ｐ２０００−３４６４８６Ａ） |
| 【公開日】 |
平成１２年１２月１５日（２０００．１２．１５） |
| 【出願番号】 |
特願平１１−１５８６３０ |
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