| 【発明の名称】 |
冷凍装置用冷凍サイクル |
| 【発明者】 |
【氏名】山中 隆
【氏名】武内 裕嗣
|
| 【要約】 |
【課題】冷凍サイクル１７に組み込まれたエジェクタ３３の効率が悪化した時でも、冷凍負荷の変動に十分対応することができ、且つサイクルを成立させる。
【解決手段】アキュームレータ３４から流出した液相冷媒をメインエバポレータ１１を経てエジェクタ３３の吸引部４２に供給する第１冷媒通路２１と、アキュームレータ３４から流出した液相冷媒をサブエバポレータ１２を経てコンプレッサ３１の吸入口に供給する第２冷媒通路２２と、アキュームレータ３４から流出した気相冷媒を温度作動式可変絞り弁３７を経てコンプレッサ３１の吸入口に供給する第３冷媒通路２３とから冷凍サイクル１７を構成している。そして、エジェクタ３３の効率が悪化した時、つまりサブエバポレータ１２の出口のＳＨ量が所定値よりも高い時に、温度作動式可変絞り弁３７の可変絞り開度を狭くして、サブエバポレータ１２にも冷媒を流すようにした。 |
【特許請求の範囲】
【請求項１】（ａ）冷媒圧縮機の吐出口より吐出された気相冷媒を、冷媒凝縮器およびエジェクタを経て気液分離器に流入させるための冷媒通路と、（ｂ）前記気液分離器の液相冷媒側より流出した液相冷媒を、第１減圧手段および第１冷媒蒸発器を経て前記エジェクタの吸引部に流入させるための第１冷媒通路と、（ｃ）前記気液分離器の液相冷媒側より流出した液相冷媒を、第２減圧手段および第２冷媒蒸発器を経て前記冷媒圧縮機の吸入口に流入させるための第２冷媒通路と、（ｄ）前記気液分離器の気相冷媒側より流出した気相冷媒を、前記冷媒圧縮機の吸入口に流入させるための第３冷媒通路と、（ｅ）前記エジェクタの効率を検出するエジェクタ効率検出手段を有し、このエジェクタ効率検出手段にて検出した前記エジェクタの効率が所定値よりも低い時に、前記第３冷媒通路の通路断面積を狭くする可変絞り手段とを備えた冷凍装置用冷凍サイクル。
【請求項２】請求項１に記載の冷凍装置用冷凍サイクルにおいて、前記エジェクタ効率検出手段は、前記第２冷媒蒸発器の出口の冷媒温度を検出する冷媒温度検出手段であり、前記可変絞り手段は、前記冷媒温度検出手段にて検出した前記第２冷媒蒸発器の出口の冷媒温度が所定値よりも高い時に、前記第３冷媒通路の通路断面積を狭くすることを特徴とする冷凍装置用冷凍サイクル。
【請求項３】（ａ）冷媒圧縮機の吐出口より吐出された気相冷媒を、冷媒凝縮器およびエジェクタを経て気液分離器に流入させるための冷媒通路と、（ｂ）前記気液分離器の液相冷媒側より流出した液相冷媒を、第１減圧手段および第１冷媒蒸発器を経て前記エジェクタの吸引部に流入させるための第１冷媒通路と、（ｃ）前記気液分離器の液相冷媒側より流出した液相冷媒を、第２減圧手段および第２冷媒蒸発器を経て前記冷媒圧縮機の吸入口に流入させるための第２冷媒通路と、（ｄ）前記気液分離器の気相冷媒側より流出した気相冷媒を、前記冷媒圧縮機の吸入口に流入させるための第３冷媒通路と、（ｅ）前記エジェクタの効率を検出するエジェクタ効率検出手段を有し、このエジェクタ効率検出手段にて検出した前記エジェクタの効率が低い程、前記第３冷媒通路の通路断面積を狭くする可変絞り手段とを備えた冷凍装置用冷凍サイクル。
【請求項４】請求項３に記載の冷凍装置用冷凍サイクルにおいて、前記エジェクタ効率検出手段は、前記第２冷媒蒸発器の出口の冷媒温度を検出する冷媒温度検出手段であり、前記可変絞り手段は、前記冷媒温度検出手段にて検出した前記第２冷媒蒸発器の出口の冷媒温度が上昇する程、前記第３冷媒通路の通路断面積を狭くすることを特徴とする冷凍装置用冷凍サイクル。
|
【発明の詳細な説明】【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷媒圧縮機、冷媒凝縮器、エジェクタ、アキュームレータ、第１冷媒蒸発器、第２冷媒蒸発器および可変絞り弁を組み込んだ冷凍装置用冷凍サイクルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、冷媒圧縮機、冷媒凝縮器、エジェクタおよび気液分離器を冷媒配管により環状に連結する冷媒循環回路と、気液分離器で気相冷媒と分離された液相冷媒をエジェクタの吸引部に吸引させるようにしたバイパス配管とを備え、そのバイパス配管の途中に冷媒蒸発器を設置するようにした冷凍装置用冷凍サイクルが提案されている。
【０００３】また、特開平５−３１２４２１号公報においては、冷媒圧縮機、冷媒凝縮器、エジェクタ、第１冷媒蒸発器および気液分離器を冷媒配管により環状に連結する冷媒循環回路と、気液分離器で気相冷媒と分離された液相冷媒をエジェクタの吸引部に吸引させるようにしたバイパス配管とを備え、そのバイパス配管の途中に第２冷媒蒸発器を設置するようにした冷凍装置用冷凍サイクルが提案されている。
【０００４】この冷凍装置用冷凍サイクルは、エジェクタを通過する冷媒流量を調整して冷媒圧縮機の低速運転時の冷凍能力を増大させるか、あるいは冷媒圧縮機の高速運転時に余裕のある冷凍能力を適性化し、冷媒圧縮機の動力を低減させる目的で、エジェクタ内に可変絞り弁を設けている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の冷凍装置用冷凍サイクルに組み込まれたエジェクタは、構造が簡素であり、混合部の形状が固定されているため、冷凍負荷が変動することによりエジェクタの効率が悪化すると、冷媒蒸発器を流れる冷媒の圧力損失がエジェクタによる昇圧よりも大きくなってしまう。これにより、冷媒蒸発器に冷媒が流れ難くなるため、サイクルが成立しなくなってしまうという問題が生じていた。
【０００６】この対応策の１つとして、特開平５−３１２４２１号公報に開示されているように、エジェクタ内のノズルにノズル径を増減するための可変絞り弁を設けた冷凍装置用冷凍サイクルが提案されているが、主にエジェクタを通過する冷媒流量の制御を行うことができるだけで、エジェクタの効率が悪化した場合には、冷凍負荷の変動に十分対応できないという問題が生じていた。
【０００７】
【発明の目的】本発明の目的は、エジェクタの効率が悪化した時には、第２冷媒蒸発器へ冷媒を流すことにより、エジェクタの効率が悪化していても、冷凍負荷の変動に十分対応することができ、且つサイクルを成立させることのできる冷凍装置用冷凍サイクルを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１および請求項２に記載の発明によれば、冷媒圧縮機の吐出口から吐出された気相冷媒は、冷媒凝縮器およびエジェクタを通過して気液分離器内に流入し気液分離される。そして、気液分離器の液相冷媒側から流出した液相冷媒は、第１減圧手段および第１冷媒蒸発器を通過してエジェクタの吸引部に吸引される。また、気液分離器の気相冷媒側から流出した気相冷媒は、可変絞り手段を通過して冷媒圧縮機の吸入口に吸入される。
【０００９】このとき、エジェクタ効率検出手段にて検出したエジェクタの効率が所定値よりも低い場合、あるいは冷媒温度検出手段にて検出した第２冷媒蒸発器の出口の冷媒温度が所定値よりも高い場合には、可変絞り手段によって第３冷媒通路の通路断面積を狭くすることにより、気液分離器の液相冷媒側から流出した液相冷媒は、第２減圧手段および第２冷媒蒸発器を通過して冷媒圧縮機の吸入口に吸入されるようになる。
【００１０】それによって、エジェクタの効率が悪化した時には、第１冷媒蒸発器だけでなく、第２冷媒蒸発器にも冷媒を流すことにより、エジェクタの効率が低下していても、冷凍負荷の変動に十分対応することができ、且つサイクルを成立させることができる。
【００１１】請求項３および請求項４に記載の発明によれば、エジェクタ効率検出手段にて検出したエジェクタの効率が低い程、あるいは冷媒温度検出手段にて検出した第２冷媒蒸発器の出口の冷媒温度が上昇する程、可変絞り手段によって第３冷媒通路の通路断面積を狭くすることにより、気液分離器の液相冷媒側から流出した液相冷媒は、第２減圧手段および第２冷媒蒸発器を通過して冷媒圧縮機の吸入口に吸入されるようになる。
【００１２】それによって、エジェクタの効率が悪化した時には、第１冷媒蒸発器だけでなく、第２冷媒蒸発器にも冷媒を流すことにより、エジェクタの効率が低下していても、冷凍負荷の変動に十分対応することができ、且つサイクルを成立させることができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】〔第１実施例の構成〕発明の実施の形態を実施例に基づき図面を参照して説明する。図１ないし図４は本発明の第１実施例を示したもので、図１は車両用空調装置の冷凍サイクルを示した図で、図２は車両用空調装置のエアコンユニットを示した図である。
【００１４】本実施例の車両用空調装置は、クーリングユニットとコンデンシングユニットとを、車両走行用エンジンとは別に設けられたサブエンジン８と共に一体化したエアコンユニットを備えている。このエアコンユニットは、バス車両に搭載され、例えばバス車両の客席の床下に収納されているタイプである。
【００１５】クーリングユニットは、バス車両の車室内へ向けて空気を送るための空調ダクト９、この空調ダクト９に結合された送風機１０、空調ダクト９の内部に設けられたメインエバポレータ１１、サブエバポレータ１２およびヒータコア１３等から構成されている。
【００１６】なお、送風機１０は、サブエンジン８によって回転駆動される遠心式ファンで、車室内空気または車室外空気を吸引して、空調ダクト９内を通過した空気を車室内へ向けて吹き出させるものである。また、ヒータコア１３は、空調ダクト９内を通過する空気を冷却水と熱交換して加熱する加熱用熱交換器で、空調ダクト９内の全面に渡って配置され、メインエバポレータ１１およびサブエバポレータ１２を通過した全ての空気を加熱するように設けられている。
【００１７】コンデンシングユニットは、外気流が強制的に流れるシュラウドケース１４、車室外空気と強制的に熱交換されるラジエータ１５およびコンデンサ１６、シュラウドケース１４の空気下流端に配置された冷却ファン（図示せず）等から構成されている。
【００１８】なお、ラジエータ１５は、サブエンジン８の温度を所定の温度範囲に維持するための冷却水の放熱手段である。また、冷却ファンは、サブエンジン８によって回転駆動される軸流ファンで、サブエンジン８の運転により、車室外空気をシュラウドケース１４内に吸引してラジエータ１５およびコンデンサ１６を強制的に冷却するものである。
【００１９】次に、本実施例の車両用空気調和装置の冷凍サイクル１７を図１および図２に基づいて説明する。本実施例の冷凍サイクル１７は、本発明の冷凍装置用冷凍サイクルに相当するもので、冷媒通路２０、第１冷媒通路２１、第２冷媒通路２２および第３冷媒通路２３等から構成されている。
【００２０】冷媒通路２０は、コンプレッサ３１の吐出口より吐出された気相冷媒を、上記のコンデンサ１６、圧力作動式可変絞り弁３２およびエジェクタ３３を経てアキュームレータ（気液分離器）３４内に流入させる冷媒流路である。第１冷媒通路２１は、アキュームレータ３４の液相冷媒側より流出した液相冷媒を、温度作動式膨張弁３５および上記のメインエバポレータ１１を経てエジェクタ３３の吸引部に流入させる第１バイパス流路である。
【００２１】第２冷媒通路２２は、アキュームレータ３４の液相冷媒側より流出した液相冷媒を、固定絞り３６および上記のサブエバポレータ１２を経てコンプレッサ３１の吸入口に流入させる第２バイパス流路である。第３冷媒通路２３は、アキュームレータ３４の気相冷媒側より流出した気相冷媒を、温度作動式可変絞り弁３７を経てコンプレッサ３１の吸入口に流入させる冷媒流路で、冷媒通路２０と共に冷媒循環回路を構成する。
【００２２】メインエバポレータ１１およびサブエバポレータ１２は、空調ダクト９内の全面に渡って配置されて、空調ダクト９内を通過する全ての空気を冷却可能に設けられている。そして、メインエバポレータ１１は、内部に流入する気液二相冷媒と空調ダクト９内を通過する空気とを熱交換させて空気を冷却すると共に冷媒を蒸発気化させる第１冷媒蒸発器である。
【００２３】また、サブエバポレータ１２は、メインエバポレータ１１に対して並列して配置され、内部に流入する気液二相冷媒と空調ダクト９内を通過する空気とを熱交換させて空気を冷却すると共に冷媒を蒸発気化させる第２冷媒蒸発器である。コンデンサ１６は、シュラウドケース１４内に配置されて、そのシュラウドケース１４内を通過する車室外空気と熱交換可能に設けられている。このコンデンサ１６は、内部に流入する気相冷媒と車室外空気とを熱交換させて気相冷媒を凝縮液化させる冷媒凝縮器である。
【００２４】コンプレッサ３１は、サブエンジン８によって回転駆動されて冷媒の吸入、圧縮および吐出を行う冷媒圧縮機である。エジェクタ３３は、コンデンサ１６から流入した液相冷媒をノズル４１より噴出することによって減圧霧化する。そして、吸引部４２より気相冷媒を吸引して、ディフューザ４３内の混合部で液相冷媒と気相冷媒とを混合すると共に昇圧した後にアキュームレータ３４へ気液二相冷媒を送り込む。
【００２５】圧力作動式可変絞り弁３２は、内部に連通孔（冷媒通路に相当する）が形成された弁本体（図示せず）、この弁本体の連通孔の開度を変更する弁体（図示せず）、冷凍サイクル１７の高圧圧力（凝縮圧力）を検出する冷媒圧力検出部（図示せず）を有している。
【００２６】そして、圧力作動式可変絞り弁３２は、その冷媒圧力検出部にて検出した高圧圧力が高い程、すなわち、コンプレッサ３１の回転速度が高速である程、冷媒流量が多くなるように冷媒通路２０の通路断面積を広げる。また、アキュームレータ３４は、冷媒入口から流入した冷媒を気液分離して、液相冷媒側出口から液相冷媒のみが流出し、気相冷媒側出口から気相冷媒のみが流出する。
【００２７】そして、温度作動式膨張弁３５は、内部に連通孔（第２冷媒通路に相当する）が形成された弁本体（図示せず）、この弁本体の連通孔の開度を変更する弁体（図示せず）、メインエバポレータ１１の出口の冷媒温度（過熱度、スーパヒート量）を検出する感温筒４４、および弁本体と感温筒４４とを接続するキャピラリチューブを有している。
【００２８】そして、温度作動式膨張弁３５は、メインエバポレータ１１の出口の過熱度が大きい程、第１冷媒通路２１の通路断面積を絞ることで冷媒を減圧させるエキスパンションバルブ等の第１減圧手段である。また、固定絞り３６は、第２冷媒通路２２の通路断面積を絞ることで冷媒を減圧させるキャピラリチューブやオリフィス等の第２減圧手段である。
【００２９】温度作動式可変絞り弁３７は、内部に連通孔（第３冷媒通路に相当する）が形成された弁本体（図示せず）、この弁本体の連通孔の開度を変更する弁体（図示せず）、サブエバポレータ１２の出口の冷媒温度（過熱度、スーパヒート量、以下ＳＨ量と言う）を検出する感温筒（エジェクタ効率検出手段、冷媒温度検出手段等）４５、および弁本体と感温筒４５とを接続するキャピラリチューブを有している。
【００３０】そして、温度作動式可変絞り弁３７は、サブエバポレータ１２の出口のＳＨ量に基づいて、冷凍サイクル１７の第３冷媒通路２３の通路断面積を増減するエキスパンションバルブ等の可変絞り手段である。この温度作動式可変絞り弁３７は、サブエバポレータ１２のＳＨ量が大きい程、第３冷媒通路２３の通路断面積を小さくする。また、温度作動式可変絞り弁３７は、サブエバポレータ１２のＳＨ量が小さい程、第３冷媒通路２３の通路断面積を大きくする。
【００３１】〔第１実施例の作用〕次に、本実施例の車両用空調装置の作用を図１ないし図４に基づいて簡単に説明する。ここで、図３は図１における冷凍サイクル１７の冷媒回路の冷媒の状態点をモリエル線図上に描いたもので、図１の冷凍サイクル１７の冷媒回路上の１〜７の冷媒の状態が図３のモリエル線図上の１〜７に対応する。
【００３２】なお、図３中のＰＥは冷凍サイクル１７の低圧圧力（メインエバポレータ１１の蒸発圧力）で、ＰＣはコンプレッサ３１の吸入圧力で、ＰＭはエジェクタ３３の出口圧力である。また、ΔＰはエジェクタ３３の昇圧圧力で、Δｈはノズル出入口のエンタルピ差で、Ｗはコンプレッサ動力である。
【００３３】コンプレッサ３１で圧縮されて高温、高圧となった気相冷媒（状態点７）は、コンデンサ１６で凝縮液化されて高温、高圧の液相冷媒になって（状態点１）、圧力作動式可変絞り弁３２を経て、エジェクタ３３内に流入する。そして、エジェクタ３３内に流入した液相冷媒は、そのノズル４１を通過する際に減圧されてノズル４１の出口では状態点２に至り、更にディフューザ４３を通過する際に昇圧されてディフューザ４３の出口では状態点３となる。
【００３４】ここで、エジェクタ３３のノズル４１を、コンデンサ１６から流入した液相冷媒が通過する際にノズル４１から高速で噴出する冷媒回りの圧力低下を利用して、エジェクタ３３の吸引部４２に第１冷媒通路２１から状態点５の気相冷媒が吸引される。このため、冷媒通路２０から流入した液相冷媒と第１冷媒通路２１から吸引された気相冷媒とがディフューザ４３内の混合部で混合する。これにより、エジェクタ３３から流出する気液二相冷媒は、状態点２、状態点５およびコンデンサ１６からの冷媒流量とメインエバポレータ１１からの冷媒流量とにより決まる状態点３となる。
【００３５】その後に、気液二相冷媒は、冷媒通路２０を通ってアキュームレータ３４内に流入して気液分離する。このうち気相冷媒は、コンプレッサ３１の吸引力によってアキュームレータ３４の気相冷媒側出口から流出し、第３冷媒通路２３を通ってコンプレッサ３１の吸入口に吸入される。この第３冷媒通路２３を通過する冷媒流量は、サブエバポレータ１２の出口のＳＨ量に基づいて変更される温度作動式可変絞り弁３７の可変絞り開度によって調整される。
【００３６】一方、アキュームレータ３４内の液相冷媒（状態点４）は、エジェクタ３３の吸引部４２に吸引されて、アキュームレータ３４の液相冷媒側出口から流出し、第１冷媒通路２１を通って温度作動式膨張弁３５に流入する。そして、この温度作動式膨張弁３５を通過する際に減圧されて気液二相冷媒となってメインエバポレータ１１内に流入する。メインエバポレータ１１内に流入した気液二相冷媒は、メインエバポレータ１１を通過する際に蒸発気化した（状態点５）後に、エジェクタ３３の吸引部４２に吸引される。
【００３７】ここで、冷凍サイクル１７の冷凍負荷（冷房負荷）が変動することによりエジェクタ３３の効率が低下すると、メインエバポレータ１１を流れる冷媒の圧力損失がエジェクタ３３による昇圧よりも大きくなってしまう。これにより、エジェクタ３３の吸引部４２の吸引力が小さくなり、アキュームレータ３４の液相冷媒側出口から第１冷媒通路２１内に吸引される液相冷媒の冷媒量が少なくなる。したがって、メインエバポレータ１１に冷媒が流れ難くなるために、サイクルが成立しなくなってしまう可能性がある。
【００３８】そこで、本実施例では、アキュームレータ３４の液相冷媒側出口とコンプレッサ３１の吸入口とを接続する第２冷媒通路２２を設け、この第２冷媒通路２２の途中にサブエバポレータ１２を配置している。さらに、冷凍サイクル１７の第３冷媒通路２３の途中にサブエバポレータ１２のＳＨ量に基づいて通路断面積を変更する温度作動式可変絞り弁３７を配置している。
【００３９】そして、感温筒４５で検出するサブエバポレータ１２のＳＨ量が所定値（例えば１０℃）よりも上昇している場合には、温度作動式可変絞り弁３７の開度が狭くなって、冷凍サイクル１７の第３冷媒通路２３の通路断面積が小さくなり、メインエバポレータ１１およびサブエバポレータ１２の両方に冷媒が流れるようになる。
【００４０】ここで、図４はエジェクタ３３の効率（ηｅ）に対する、メインエバポレータ１１内を流れる冷媒流量（Ｇｅmain）とサブエバポレータ１２内を流れる冷媒流量（Ｇｅsub ）との冷媒流量配分（Ｇｅmain／Ｇｅ）を示したグラフである。但し、Ｇｅは下記の数１の式に示したようにＧｅmainとＧｅsub との和である。
【数１】Ｇｅ＝Ｇｅmain＋Ｇｅsub【００４１】したがって、エジェクタ３３の効率が悪化している場合、すなわち、エジェクタ３３のディフューザ４３での昇圧が小さい場合には、アキュームレータ３４内の液相冷媒（状態点４）がコンプレッサ３１に吸引されて、アキュームレータ３４の液相冷媒側出口から流出して第２冷媒通路２２内に流入する。この第２冷媒通路２２内に流入した液相冷媒は、固定絞り３６で減圧されて気液二相冷媒となってサブエバポレータ１２内に流入する。そして、サブエバポレータ１２内に流入した気液二相冷媒は、サブエバポレータ１２を通過する際に蒸発気化した（状態点６）後に、コンプレッサ３１の吸入口に吸入される。
【００４２】その後に、サブエバポレータ１２を冷媒が流れることによりサブエバポレータ１２の出口のＳＨ量が所定値（例えば５℃）よりも低下すると、温度作動式可変絞り弁３７の開度が広くなって、冷凍サイクル１７の第３冷媒通路２３の通路断面積が大きくなり、サブエバポレータ１２を流れる冷媒が少なくなり、メインエバポレータ１１を流れる冷媒が多くなる。
【００４３】したがって、エジェクタ３３の効率が良くなるにつれて、すなわち、エジェクタ３３のディフューザ４３での昇圧が大きくなるにつれて、メインエバポレータ１１へ冷媒が流れ、実質的にメインエバポレータ１１だけの冷凍サイクル１７となる。つまり、本実施例の冷凍サイクル１７は、メインエバポレータ１１の圧力損失とサブエバポレータ１２の圧力損失とにより冷媒流量配分が決まり、どのような効率のエジェクタ３３でも運転が可能となる。
【００４４】〔第１実施例の効果〕以上のように、本実施例の車両用空調装置の冷凍サイクル１７は、エジェクタ３３の効率が低下している時、すなわち、エジェクタ３３のディフューザ４３での昇圧が小さくなった時には、サブエバポレータ１２の出口のＳＨ量が大きくなるので、温度作動式可変絞り弁３７の開度が狭くなり、第３冷媒通路２３の通路断面積が小さくなる。
【００４５】それによって、メインエバポレータ１１だけでなく、サブエバポレータ１２にも冷媒が流れることになり、エジェクタ３３の効率が低下していても、サイクルを成立させることができると共に、冷凍サイクル１７の冷凍負荷の変動に十分対応することができる。
【００４６】〔第２実施例〕図５および図６は本発明の第２実施例を示したもので、図５は車両用空調装置の空調制御装置を示した図である。
【００４７】本実施例では、アキュームレータ３４の気相冷媒側出口とコンプレッサ３１の吸入口とを接続する第３冷媒通路２３の途中に、第１実施例の温度作動式可変絞り弁の代わりに電動式可変絞り弁（本発明の可変絞り手段に相当する）５１を配置し、その電動式可変絞り弁５１の可変絞り開度を空調制御装置５２により制御するようにしている。
【００４８】電動式可変絞り弁５１は、内部に連通孔（第３冷媒通路に相当する）が形成された弁本体（図示せず）、この弁本体の連通孔の開度を変更する弁体（図示せず）、およびこの弁体を駆動する電磁コイル等の弁体駆動手段（図示せず）を有している。
【００４９】空調制御装置５２は、内部にＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等からなる周知のマイクロコンピュータが設けられた可変絞り制御手段で、例えば冷媒温度センサ５３からのセンサ信号が図示しない入力回路によってＡ／Ｄ変換された後に、マイクロコンピュータに入力されるように構成されている。
【００５０】冷媒温度センサ５３は、サブエバポレータ１２の出口の冷媒温度（過熱度、スーパヒート量、以下ＳＨ量と言う）を検出するエジェクタ効率検出手段、冷媒温度検出手段である。そして、空調制御装置５２は、サブエバポレータ１２の出口のＳＨ量に基づいて、冷凍サイクル１７の第３冷媒通路２３の通路断面積を増減するように電動式可変絞り弁５１の可変絞り開度を制御する。
【００５１】ここで、図６は空調制御装置５２による可変絞り制御を示したフローチャートである。先ず、冷媒温度センサ５３にてサブエバポレータ１２の出口のＳＨ量を検出する（ステップＳ１）。次に、サブエバポレータ１２のＳＨ量が所定値（例えば１０℃）よりも上昇しているか否かを判定する（ステップＳ２）。この判定結果がＹＥＳの場合には、第３冷媒通路２３の通路断面積を小さくするように電動式可変絞り弁５１に制御信号を出力する（ステップＳ３）。その後に、ステップＳ１の制御処理に戻る。
【００５２】また、ステップＳ２の判定結果がＮＯの場合には、サブエバポレータ１２のＳＨ量が所定値（例えば５℃）よりも低下しているか否かを判定する（ステップＳ４）。この判定結果がＮＯの場合には、ステップＳ１の制御処理に戻る。また、ステップＳ４の判定結果がＹＥＳの場合には、第３冷媒通路２３の通路断面積を大きくするように電動式可変絞り弁５１に制御信号を出力する（ステップＳ５）。その後に、ステップＳ１の制御処理に戻る。
【００５３】なお、電動式可変絞り弁５１の可変絞り開度制御による増減量（開度の変動量）は、所定量ずつ段階的に増減しても、連続的に増減しても良い。また、電動式可変絞り弁５１を第３冷媒通路２３の開閉のみを行なう電磁式開閉弁等の可変絞り手段に変更しても良い。
【００５４】〔変形例〕本実施例では、本発明をバス車両用空調装置の冷凍サイクル１７に適用したが、バス車両以外の大型車両、乗用車や自動車等の車両用空調装置、車両用冷房装置、車両用冷蔵装置または車両用冷凍装置の冷凍サイクルに適用しても良い。また、本発明を定置式の冷凍装置用冷凍サイクルに適用しても良い。
【００５５】本実施例では、送風機１０およびコンプレッサ３１を車両走行用の動力エンジンとは別の補助エンジン（サブエンジン）８により回転駆動したが、送風機１０またはコンプレッサ３１を車両走行用の動力エンジンにより回転駆動しても良い。また、送風機１０またはコンプレッサ３１を電動モータ等の他の駆動手段により回転駆動しても良い。
【００５６】本実施例では、コンデンサ１６とエジェクタ３３との間に、エジェクタ３３のノズル４１の入口のサブクール度（過冷却度）を小さくするための圧力作動式可変絞り弁３２を設置したが、圧力作動式可変絞り弁３２はなくても良い。また、コンプレッサ３１の回転速度が増速する程、可変絞り弁の可変絞り開度が大きくなるように構成しても良い。
|
| 【出願人】 |
【識別番号】０００００４２６０
【氏名又は名称】株式会社デンソー
|
| 【出願日】 |
平成１１年３月３０日（１９９９．３．３０） |
| 【代理人】 |
【識別番号】１０００８００４５
【弁理士】
【氏名又は名称】石黒 健二
|
| 【公開番号】 |
特開２０００−２８３５７７（Ｐ２０００−２８３５７７Ａ） |
| 【公開日】 |
平成１２年１０月１３日（２０００．１０．１３） |
| 【出願番号】 |
特願平１１−８８２１１ |
|