| 【発明の名称】 |
Ｖリブドベルト |
| 【発明者】 |
【氏名】高橋 長
【氏名】藤本 浩
|
| 【要約】 |
【課題】ＶリブドベルトＢに対し、そのベルトＢの張力管理やアイドラプーリを要することなく、ＶリブドベルトＢ自体により走行時の振動や振動による騒音を発生し難くする。
【解決手段】ＶリブドベルトＢの心体２の底側位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１を１．０〜２．０ｍｍとして、ベルトＢの底部側の厚さを増大させ、ベルトＢが振動してプーリを叩いたときの衝撃を小さくする。また、心体２の底側位置からリブ部３の先端部までの寸法Ｈ２を３．０〜４．０ｍｍとし、又はリブ部３の数が５であるときのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性を４．０ｋｇ・ｃｍ2以上とし、ベルトＢの曲げ剛性を増大させる。或いは、リブ部３の数が５であるときのα法−動的特性試験による動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍｍ以上として、ベルトＢのばね定数を増大させる。さらには、リブ部３の数が５であるときのα法−動的特性試験による動的減衰率を０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上とし、ベルトＢの減衰率を増大させる。 |
【特許請求の範囲】
【請求項１】 内部に心体が埋設され、底面にベルト長さ方向に互いに平行に延びる複数のリブ部が形成されたＶリブドベルトにおいて、上記心体の底側位置からリブ部の底部までが１．０〜２．０ｍｍであることを特徴とするＶリブドベルト。
【請求項２】 内部に心体が埋設され、底面にベルト長さ方向に互いに平行に延びる複数のリブ部が形成されたＶリブドベルトにおいて、上記心体の底側位置からリブ部の先端部までが３．０〜４．０ｍｍであることを特徴とするＶリブドベルト。
【請求項３】 内部に心体が埋設され、底面にベルト長さ方向に互いに平行に延びる複数のリブ部が形成されたＶリブドベルトにおいて、上記リブ部の数が５であるときのベルトのα法−動的特性試験による動的ばね定数が８５０Ｎ／ｍｍ以上であることを特徴とするＶリブドベルト。
【請求項４】 内部に心体が埋設され、底面にベルト長さ方向に互いに平行に延びる複数のリブ部が形成されたＶリブドベルトにおいて、上記リブ部の数が５であるときのベルトのα法−動的特性試験による動的減衰率が０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上であることを特徴とするＶリブドベルト。
【請求項５】 内部に心体が埋設され、底面にベルト長さ方向に互いに平行に延びる複数のリブ部が形成されたＶリブドベルトにおいて、上記リブ部の数が５であるときのベルトのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性が４．０ｋｇ・ｃｍ2以上であることを特徴とするＶリブドベルト。
【請求項６】 請求項１〜５のいずれか１つのＶリブドベルトにおいて、心体は、エチレン−２，６−ナフタレート繊維であることを特徴とするＶリブドベルト。
|
【発明の詳細な説明】【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｖリブドベルトに関し、特にその振動や騒音を低減するための技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、この種のＶリブドベルトはよく知られ、エンジンの補機駆動用ベルト等として広く一般に用いられている。例えば特開平９―２３６１５６号や特開平９―２７３６０７号の各公報に示されるものでは、Ｖリブドベルトに埋設される心体（心線）としてエチレン−２，６−ナフタレート繊維（ＰＥＮ繊維）を用いることにより、ベルトの屈曲疲労性を高め、又はスリップ率を低減することが提案されている。
【０００３】ところで、近年、車両用エンジンの静粛性が大幅に改善されてきており、その分、エンジンの補機駆動装置での振動やその振動による騒音が相対的に顕著に現れるという問題がある。
【０００４】そして、上記振動や騒音を低減するために、従来、Ｖリブドベルトの張力を増大させ、或いはベルトのスパンを背面からアイドラプーリで押圧する等、ベルトの使用方法やレイアウトの調整によって振動・騒音の低減を図ることが行われている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、一般に、伝動ベルトはその心体のクリープやベルト自体の摩耗等により張力の低下を起こす特性を有しており、上記従来の如くベルト張力を増大させるように調整する場合、その張力管理のためにメンテナンス回数が増加する等して面倒になり、それを通常のユーザに要求することは実質的に不可能に近い。
【０００６】一方、ベルトのスパンを押圧するアイドラプーリを配置する場合、レイアウト上、そのアイドラプーリを支持するためのスペースを要し、コストアップを招くという問題がある。
【０００７】本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、上記Ｖリブドベルトの形状や材質等の諸特性を適正に設定することにより、ベルトの張力管理やアイドラプーリを要することなく、Ｖリブドベルト自体により走行時の振動や振動による騒音を発生し難くしようとすることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成すべく、この発明では、Ｖリブドベルトの心体を高ばね定数もしくは高減衰率とし、又はベルトの曲げ剛性を増大させることで、ベルトスパンの振動を少なくするか、或いはベルトのゴム部分を増大させてベルトがプーリを叩いたときの衝撃を緩和させるようにした。
【０００９】具体的には、請求項１の発明では、内部に心体が埋設され、底面にベルト長さ方向に互いに平行に延びる複数のリブ部が形成されたＶリブドベルトにおいて、上記心体の底側位置からリブ部の底部までを１．０〜２．０ｍｍとする。
【００１０】上記の構成により、Ｖリブドベルトの底部側の厚さが増大するので、ベルトが振動してプーリを叩いたときの衝撃が小さくなり、その振動による騒音（プーリを叩いたときの騒音）を低減することができる。上記心体の底側位置からリブ部の底部までの寸法は、１．０ｍｍ未満であると、上記衝撃の緩和効果が良好に得られない一方、２．０ｍｍを越えると、ベルトの屈曲疲労性が低下してベルト寿命が短くなるので、１．０〜２．０ｍｍとされている。
【００１１】請求項２の発明では、上記請求項１の発明の前提と同様のＶリブドベルトにおいて、その心体の底側位置からリブ部の先端部までを３．０〜４．０ｍｍとする。このことで、ベルトの曲げ剛性が増大するので、ベルトのプーリ間のスパンが振動し難くなり、ベルトの振動ないし該振動による騒音を低減することができる。上記心体の底側位置からリブ部の先端部までの寸法は、３．０ｍｍ未満であると、上記曲げ剛性を十分に増大できない一方、４．０ｍｍを越えると、ベルトの屈曲疲労性が低下してベルト寿命が短くなるので、３．０〜４．０ｍｍとされている。
【００１２】請求項３の発明では、同様のＶリブドベルトにおいて、そのリブ部の数が５であるときのベルトのα法−動的特性試験による動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍｍ以上とする。このことで、ベルトのばね定数が増大するので、ベルトのスパンが振動し難くなり、ベルトの振動ないし振動による騒音を低減することができる。上記動的ばね定数は８５０Ｎ／ｍｍよりも小さい場合、上記ベルトの振動低減効果が不足するので、８５０Ｎ／ｍｍ以上とする。
【００１３】請求項４の発明では、同様のＶリブドベルトにおいて、そのリブ部の数が５であるときのベルトのα法−動的特性試験による動的減衰率を０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上とする。こうすると、ベルトの減衰率が増大するので、ベルトスパンが振動し難くなり、ベルトの振動ないし振動による騒音を低減することができる。上記動的減衰率は０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍよりも小さいと、ベルトの振動低減効果が不足するので、０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上とされる。
【００１４】請求項５の発明では、同様のＶリブドベルトにおいて、そのリブ部の数が５であるときのベルトのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性を４．０ｋｇ・ｃｍ2以上とする。このことで、上記請求項２の発明と同様に、ベルトの曲げ剛性が増大するので、ベルトのスパンが振動し難くなり、ベルトの振動・騒音を低減できる。上記曲げ剛性は４．０ｋｇ・ｃｍ2未満であると、上記曲げ剛性を十分に増大できないので、４．０ｋｇ・ｃｍ2以上とされている。
【００１５】請求項６の発明では、上記心体は、エチレン−２，６−ナフタレート繊維とする。このことで、上記請求項１〜５の発明の効果が有効に発揮される最適な心体が得られる。
【００１６】
【発明の実施の形態】図１及び図２は本発明の実施形態に係るＶリブドベルトＢを示し、このベルトＢは例えば５ＰＫ型と呼ばれるもので、リブ数５で厚さＨを有する。１はエンドレスのゴムからなるベルト本体で、このベルト本体１には、ベルト背面から例えば０．９５ｍｍの位置を中心位置とする外径Ｃ（＝１．０ｍｍ）の心体２（心線）がベルト幅方向（図１で左右方向）にピッチｐ（＝１．１５ｍｍ）で螺旋状に配置されて埋設されている。この心体２は、エチレン−２，６−ナフタレート繊維（以下、ＰＥＮ繊維ともいう）やポリエチレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ繊維）、ポリビニールアルコール繊維（ＰＶＡ繊維）、アラミド繊維等が用いられている。
【００１７】上記ベルト本体１の底面には、ベルト長さ方向に互いに平行に延びる高さｈｒ（＝２．０ｍｍ）及び幅ｄ（＝３．５６ｍｍ）の例えば５つの断面略台形状のリブ部３，３，…がベルト幅方向に一定ピッチをあけて形成されている。一方、ベルト本体１の背面には背面布４が設けられている。
【００１８】そして、上記心体２の底側位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１はＨ１＝１．０〜２．０ｍｍとされている。また、上記心体２の底側位置からリブ部３の先端部までの寸法Ｈ２がＨ２＝３．０〜４．０ｍｍとされている（Ｈ２＝Ｈ１＋ｈｒ）。
【００１９】さらに、上記各リブ部３の数が５であるときのベルトＢのα法−動的特性試験による動的ばね定数は８５０Ｎ／ｍｍ以上とされている。また、同じα法−動的特性試験による動的減衰率は０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上とされている。また、リブ部３の数が５であるときのベルトＢのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性は４．０ｋｇ・ｃｍ2以上とされている。
【００２０】したがって、この実施形態においては、ＶリブドベルトＢの心体２の底側位置からリブ部３の先端部までの寸法Ｈ２がＨ２＝３．０〜４．０ｍｍであるので、ベルトＢの曲げ剛性が増大する。しかも、リブ部３の数が５であるときのベルトＢのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性が４．０ｋｇ・ｃｍ2以上であるので、上記ベルトＢの曲げ剛性がさらに増大する。このようなベルトＢの曲げ剛性の増大により、ベルトＢのプーリ間にあるスパンが振動し難くなり、ベルトＢの振動を低減することができる。
【００２１】また、リブ部３の数が５であるときのベルトＢのα法−動的特性試験による動的ばね定数が８５０Ｎ／ｍｍ以上であるので、ベルトＢのばね定数も増大し、このことで、上記ベルトＢのスパンがさらに振動し難くなり、ベルトＢの振動をより一層低減することができる。
【００２２】さらに、リブ部３の数が５であるときのベルトＢのα法−動的特性試験による動的減衰率が０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上であるので、ベルトＢの減衰率が増大し、ベルトスパンがより一層振動し難くなってベルトＢの振動を低減することができる。
【００２３】そして、ＶリブドベルトＢの心体２の底側位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１がＨ１＝１．０〜２．０ｍｍであるので、ベルトＢが振動したとしてもそのプーリを叩いたときの衝撃を小さくでき、その振動による騒音（プーリを叩いたときの騒音）を低減することができる。
【００２４】尚、上記実施形態では、心体２の底側位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１をＨ１＝１．０〜２．０ｍｍとする構成、心体２の底側位置からリブ部３の先端部までの寸法Ｈ２をＨ２＝３．０〜４．０ｍｍする構成、リブ部３の数が５であるときのベルトＢのα法−動的特性試験による動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍｍ以上とする構成、リブ部３の数が５であるときのベルトＢのα法−動的特性試験による動的減衰率を０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上とする構成、リブ部３の数が５であるときのベルトＢのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性を４．０ｋｇ・ｃｍ2以上とする構成をいずれも満たすようにしているが、そのうちのいずれか１つのみ又は複数を満たすようにしてもよい。
【００２５】
【実施例】次に、具体的に実施した実施例について説明する。上記実施形態の構造の「５ＰＫ１１３０」のＶリブドベルトＢ（リブ数５ＰＫ）に対し、心体２の種類、ベルトＢの厚さＨ、心体２の底側位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１、心体２の底側位置からリブ部３の先端部までの寸法Ｈ２を変えて、３つの本発明例１〜３と２つの比較例１，２との各試験片（以下、ベルトともいう）を作製した。その詳細を下記の表１に示す。尚、ベルトＢの心体２はいずれも、１０００デニールの繊維（ＰＥＮ繊維又はＰＥＴ繊維）を２×３の撚り構成としたものである。
【００２６】
【表１】
【００２７】（ベルトのα法−動的特性試験）以上の各試験片に対し、α法−動的特性試験を行った。その試験装置は、図３に示すように、固定体１０に固定された上側チャック１１と、この上側チャック１１の下側に１５０ｍｍの間隔をあけて配置される下側チャック１２とを有し、これら両チャック１１，１２間に、展開したベルトＢ（試験片）の上下端部を挟み、下側のチャック１２に対し図外のサーボモータにより５０±１５ｋｇｆの振幅荷重を５０Ｈｚの加振周波数ｆ（ｆ＝５０Ｈｚ）で与えてベルトＢを上下方向（ベルトＢの長さ方向）に振動させた。雰囲気温度は室温であった。
【００２８】そして、そのときの伸び（単位：ｍｍ）と荷重（単位：Ｎ）とを座標にすると、図４に示すようなヒステリシス曲線が得られる。このヒステリシス曲線に対し、荷重の最大値及び最小値の差ａと伸びの最大値及び最小値の差ｂとに基づいて以下の式により動的ばね定数及び動的減衰率を算出した。その結果を下記の表２に示す。尚、動的減衰率の計算式中のｔａｎδは、ゴムの動的粘弾性試験における損失係数である。
【００２９】動的ばね定数（単位：Ｎ／ｍｍ）＝ａ／ｂ動的減衰率（単位：Ｎ・Ｓ／ｍｍ）＝（ａ／ｂ）×（ｔａｎδ／２πｆ）
【００３０】（β法−曲げ剛性試験）一方、各ベルトに対し、β法−曲げ剛性試験を行った。その試験装置は、図５に示すように、上下の押圧板１４，１５を左右のリンク１６，１６により各々で平行四辺形をなすように平行に支持してなるもので、これら上下の押圧板１４，１５間にベルトＢ（５ＰＫ１１３０）を配置し、上側の押圧板１４上に荷重Ｗ＝０．７ｋｇｆを載せてベルトＢを扁平状に変形させ、そのときのベルトＢの上下スパンの心体２，２間の距離ｌ（単位：ｃｍ）に基づいて下記の式により曲げ剛性を計算した。その結果を表２に示す。
【００３１】曲げ剛性ＥＩ（単位：ｋｇ・ｃｍ2）＝０．１７４×Ｗ×ｌ2【００３２】（γ法−振動異音試験）そして、上記ベルトの各々を実際のエンジン補機駆動装置に装着してγ法−振動異音試験を行った。このエンジン補機駆動装置は、図６に示すように、互いに直交するｘｙ座標（単位：ｍｍ）における位置（０，０）に配置された中心を持つプーリ径１３０ｍｍのＶリブドプーリからなるクランクプーリ１８と、位置（１４０，３３０）に配置された中心を持つプーリ径５７．５ｍｍのＶリブドプーリからなるオルタネータプーリ１９とを備え、上記クランクプーリ１８は図外のエンジンのクランク軸に、またオルタネータプーリ１９は負荷としての図外のオルタネータの入力軸にそれぞれ取り付けられている。位置（１６５，８５）にはプーリ径１４０ｍｍのＶリブドプーリからなる第１アイドラプーリ２０が、また位置（１９０，２１５）にはプーリ径８０ｍｍの平プーリからなる第２アイドラプーリ２１がそれぞれ配置されている。これらのプーリ１８〜２１に対し各ベルトＢ（５ＰＫ１１３０）を、クランクプーリ１８、オルタネータプーリ１９及び第１アイドラプーリ２０にあってはリブ面に当たるように、また第２アイドラプーリ２１にあっては背面に当たるようにそれぞれ巻き掛け、そのベルトＢに張力６０ｋｇｆを付与した状態でクランクプーリ１８をアイドラプーリ２０，２１側のベルトスパンが張り側になる方向に１５００ｒｐｍ付近で回転させる。そして、クランクプーリ１８とオルタネータプーリ１９との間のベルトＢの緩み側スパンＢ１の振れ量（単位：ｍｍ）を図外のセンサにより測定した。また、上記オルタネータに、クランクプーリ１８とオルタネータプーリ１９との間のベルト緩み側スパンＢ１と平行な方向（図で矢印ｇの方向）の加速度を検出する加速度ピックアップ（図示せず）を取り付けて、そのピックアップにより緩み側スパンＢ１の振れに伴うオルタネータの振動の大きさ（単位：加速度Ｇ）を測定した。さらに、ベルト緩み側スパンＢ１のオルタネータプーリ１９進入側手前部分の側方５０ｍｍの位置に騒音計（図示せず）を配置して騒音レベルを測定した。また、このときの騒音（オルタネータプーリ１９に対する叩き音）の聴感上の性質（どのような音か）や大きさレベルを評価した。これらの結果も表２に示す。
【００３３】（ベルトの屈曲寿命試験）最後に、上記ベルトの各々を屈曲寿命試験装置に装着してベルトＢの屈曲寿命を調べた。この試験装置は、図７に示すように、上下に配置されたプーリ径１２０ｍｍのＶリブドプーリからなる駆動及び従動プーリ２３，２４と、これら駆動及び従動プーリ２３，２４間に配置されたプーリ径５５ｍｍのＶリブドプーリからなる第１アイドラプーリ２５、及びプーリ径５５ｍｍの平プーリからなる第２アイドラプーリ２６とを備え、これらプーリ２３〜２６に各ベルトＢを、駆動及び従動プーリ２３，２４と第１アイドラプーリ２５とにあってはリブ面に当たるように、また第２アイドラプーリ２６にあっては背面に当たるように、かつ各アイドラプーリ２５，２６とベルトＢが９０°で接触するようにそれぞれ巻き掛け、第１アイドラプーリ２５に８５ｋｇｆの荷重ＳＷを加えてベルト張力を付与し、従動プーリ２４に１６ＰＳの負荷を与えた状態で駆動プーリ２３を４８５０ｒｐｍで回転させ、ベルトＢにクラックが発生するまでの寿命（単位：Ｈ＝時間）を測定した。尚、雰囲気温度は８５±３°であった。その結果を表２に示す。
【００３４】
【表２】
【００３５】この表２の結果を考察するに、ベルトＢの心体２の底側位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１が１．０ｍｍ以上である本発明例２又は３を、同寸法Ｈ１が１．０ｍｍ未満である本発明例１又は比較例１と比較したとき、前者は後者に比べ相対的に見てベルトの騒音が低いことが判る。また、ベルトＢの心体２の底側位置からリブ部３の先端部までの寸法Ｈ２が３．０ｍｍ以上である本発明例２又は３は、同寸法Ｈ２が３．０ｍｍ未満である本発明例１又は比較例１に比べ相対的に見てベルトの振れ量及びオルタネータの加速度が低いことが判る。また、ベルトＢの屈曲寿命特性を見たとき、上記リブ部３の底部までの寸法Ｈ１が２．０ｍｍ以下であり、かつ上記リブ部３の先端部までの寸法Ｈ２が４．０ｍｍ以下である本発明例２は、同寸法Ｈ１が２．０ｍｍよりも大きくかつ寸法Ｈ２が４．０ｍｍよりも大きい比較例２と比べて寿命を長く保ち得ることが判る。よって、ベルト心体２の底側位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１が１．０〜２．０ｍｍであり、又はベルト心体２の底側位置からリブ部３の先端部までの寸法Ｈ２が３．０〜４．０ｍｍであれば、ベルトＢの屈曲寿命の低下を招くことなく、ベルトＢの振動及びその振動による騒音を低減できることが裏付けられた。
【００３６】また、ベルトＢの動的ばね定数が８５０Ｎ／ｍｍ以上である本発明例１及び３と、同動的ばね定数が８５０Ｎ／ｍｍ未満である本発明例２及び比較例１とを対比したとき、前者が後者に比べて相対的にベルトＢの振れ量及びオルタネータの加速度が低くかつベルトＢの騒音も小さく、よってベルトＢの動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍｍ以上とすることで、ベルトＢの振動を低減できることが判る。
【００３７】さらに、ベルトＢの動的減衰率が０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上である本発明例１及び３と、同動的減衰率が０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ未満である本発明例２及び比較例１とを対比しても、前者が後者に比べて相対的にベルトＢの振れ量及びオルタネータの加速度が低くかつベルトＢの騒音も小さくなり、ベルトＢの動的減衰率が０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上としてもベルトＢの振動を低減できることが判る。
【００３８】また、ベルトＢの曲げ剛性ＥＩが４．０ｋｇ・ｃｍ2以上である本発明例２及び３と、同曲げ剛性ＥＩが４．０ｋｇ・ｃｍ2未満である本発明例１及び比較例１とを対比すれば、この場合も前者が後者に比べて相対的にベルトＢの振れ量及びオルタネータの加速度が低くかつベルトＢの騒音も小さくなり、よってベルトＢの曲げ剛性ＥＩが４．０ｋｇ・ｃｍ2以上としてベルトＢの振動を低減できることが判る。
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明によると、Ｖリブドベルトにおける心体の底側位置からリブ部の底部までを１．０〜２．０ｍｍとしたことにより、Ｖリブドベルトの底部側の厚さを増大でき、ベルトが振動してプーリを叩いたときの衝撃を小さくして、その振動による騒音の低減を図ることができる。
【００４０】請求項２の発明では、Ｖリブドベルトの心体の底側位置からリブ部の先端部までを３．０〜４．０ｍｍとした。また、請求項５の発明では、Ｖリブドベルトのリブ部の数が５であるときのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性を４．０ｋｇ・ｃｍ2以上とした。これらの発明によると、Ｖリブドベルトの曲げ剛性を増大してベルトスパンの振動を抑制でき、ベルトの振動ないし振動による騒音を低減できる。
【００４１】請求項３の発明によると、Ｖリブドベルトのリブ部の数が５であるときのα法−動的特性試験による動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍｍ以上としたことにより、ベルトのばね定数を増大させてベルトスパンを振動し難くでき、ベルトの振動ないし振動による騒音を低減することができる。
【００４２】請求項４の発明によると、Ｖリブドベルトのリブ部の数が５であるときのα法−動的特性試験による動的減衰率を０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上としたことにより、ベルトの減衰率を増大させてベルトスパンを振動し難くし、ベルトの振動ないし振動による騒音を低減することができる。
【００４３】請求項６の発明によると、上記心体をエチレン−２，６−ナフタレート繊維としたことにより、上記請求項１〜５の発明の効果が有効に発揮される最適な心体が得られる。
|
| 【出願人】 |
【識別番号】０００００５０６１
【氏名又は名称】バンドー化学株式会社
|
| 【出願日】 |
平成１１年４月２１日（１９９９．４．２１） |
| 【代理人】 |
【識別番号】１０００７７９３１
【弁理士】
【氏名又は名称】前田 弘 （外１名）
|
| 【公開番号】 |
特開２０００−３０４１０３（Ｐ２０００−３０４１０３Ａ） |
| 【公開日】 |
平成１２年１１月２日（２０００．１１．２） |
| 【出願番号】 |
特願平１１−１１３１０５ |
|